Temperatura dimnih plinova: pri radu na loživo ulje 141 na plin 130 Učinkovitost na loživo ulje 912 na plin 9140. Na stražnjoj stijenci nalaze se otvori za dovod recirkulirajućih dimnih plinova. Koeficijenti viška zraka: na izlazu iz peći nakon zaslonskog pregrijača nakon KPP1 nakon KPP2 nakon Ek1 nakon Ek2 u dimnim plinovima; Odabir proračunskih temperatura Preporučena temperatura dimnih plinova za loživo ulje...

Podijelite rad na društvenim mrežama

Ako vam ovaj rad ne odgovara, na dnu stranice nalazi se popis sličnih radova. Također možete koristiti gumb za pretraživanje

1. Toplinski proračun kotla TGM-94

1.1 Opis kotla

Generator pare TGM-94 za jedinicu 150 MW, kapacitet 140 kg/s, tlak 14Mn/, pregrijavanje, dogrijavanje, temperatura vrućeg zraka. Predviđeno gorivo: prirodni plin i loživo ulje. Temperatura ispušnih plinova: pri radu na loživo ulje 141, na plin 130, učinkovitost na loživo ulje 91,2, na plin 91,40%.

Generator pare dizajniran je za područja s minimalna temperatura atmosferskog zraka - i ima otvoreni tlocrt u obliku slova U. Svi elementi jedinice su drenažni. Pokazalo se da je okvir prilično složen i težak zbog prisutnosti lokalnih skloništa, kao i zbog opterećenja vjetrom i seizmičnosti od 8 bodova. Lokalna skloništa (kutije) izrađena su od laganih materijala kao što je azbestna šperploča. Izloženi cjevovodi prekriveni su aluminijskim omotačem.

Blok oprema je raspoređena na način da se grijač zraka nalazi na prednjoj strani generatora pare, a turbina je na stražnjoj strani. Pritom su plinovodi nešto produljeni, ali su zračni kanali prikladno raspoređeni, parovodi su također skraćeni, posebno kada su izlazni kolektori pregrijača postavljeni iza generatora pare. Svi elementi jedinice su predviđeni za prefabrikaciju blokova, maksimalne težine bloka od 35 tona, osim bubnja koji teži 100 tona.

Prednji zid peći je oklopljen isprekidan pločama za isparavanje i pregrijavanje; sedam ploča pregrijača postavljeno je na zid s savijene cijevi zaobilazeći plamenike, a između njih isparivačke ploče od ravnih cijevi.

Zavoji koji zaobilaze plamenike omogućuju kompenzaciju razlike u toplinskim produljenjima i zavarivanje donjih komora svih prednjih ploča koje se nalaze koaksijalno jedna s drugom. Horizontalni strop peći oklopljen je pregrijanim cijevima. Srednje ploče bočnih sita uključene su u drugi stupanj isparavanja. Odjeljci za sol nalaze se na krajevima bubnja i imaju ukupni kapacitet od 12%.

Prorezi za uvođenje recirkulirajućih dimnih plinova nalaze se na stražnjoj stijenci.

Na prednjem zidu postavljeno je 28 uljno-plinskih plamenika u 4 razine. Tri gornja reda rade na lož ulje, tri donja reda rade na plin. Kako bi se smanjio višak zraka u ložištu, za svaki plamenik je predviđen individualni dovod zraka. Zapremina peći 2070; volumna gustoća oslobađanja topline ložišta ovisi o vrsti goriva: za plin Q/V =220, za loživo ulje 260 kW/, gustoća toplinskog toka poprečni presjek plinske peći Q/F \u003d 4,5, za loživo ulje 5,3 MW /. Opeka jedinice je ploča s osloncem na okviru. Obloga ognjišta je na cijevi i kreće se zajedno sa zaslonom; obloga stropa je od ploča koje leže na cijevima stropnog pregrijača. Šav između pokretne i fiksne obloge peći izrađen je u obliku vodene brtve.

Shema cirkulacije

Voda za napajanje kotla, prolazeći kroz kondenzator, ekonomizator, ulazi u bubanj. Oko 50% napojne vode dovodi se u uređaj za pranje s mjehurićima, a ostatak se usmjerava pored uređaja za pranje u donji dio bubnja. Iz bubnja ulazi u sitaste cijevi čistog odjeljka, a zatim u obliku parno-vodene smjese ulazi u bubanj u unutarbubanjske ciklone, gdje se odvija primarno odvajanje vode od pare.

Dio kotlovske vode iz bubnja ulazi u udaljene ciklone, a to je voda za propuhivanje 1. stupnja i napojna voda 2. stupnja.

Para iz odjeljka za čistoću ulazi u uređaj za ispiranje s mjehurićima, a ovdje se dovodi i para iz odjeljaka za sol iz udaljenih ciklona.

Para, prolazeći kroz sloj napojne vode, čisti se od glavne količine soli sadržanih u njoj.

Nakon uređaja za pranje, zasićena para prolazi kroz pločasti separator i perforirani lim, čisti se od vlage, te se parnim premosnim cijevima usmjerava u pregrijač i dalje u turbinu. Dio zasićene pare odvodi se u kondenzatore kako bi se dobio vlastiti kondenzat, za ubrizgavanje u pregrijač.

Kontinuirano pročišćavanje se provodi iz udaljenih ciklona u odjeljku soli 2. stupnja isparavanja.

Kondenzacijska jedinica (2 kom.) nalazi se na bočnim stijenkama komore za izgaranje i sastoji se od dva kondenzatora, kolektora i cijevi za dovod pare i odvod kondenzata.

Pregrijači su smješteni duž putanje pare.

Zračenje (zid) - zaštita prednjeg zida peći.

Strop - ekranizirani strop kotla.

Zaslon - nalazi se u plinskom kanalu koji povezuje peć s konvektivnom osovinom.

Konvektivna - nalazi se u konvektivnoj osovini.

1.2 Pozadina

• nominalni kapacitet pare t/h;
• radni tlak iza glavnog parnog ventila MPa;
• radni tlak u bubnju MPa;
• temperatura pregrijane pare;
• temperatura napojne vode;
• gorivo - lož ulje;
• donja ogrjevna vrijednost;
• sadržaj vlage 1,5%
• sadržaj sumpora 2%;
• sadržaj mehaničkih nečistoća 0,8%:

Količina zraka i produkata izgaranja, /:

• prosječni elementarni sastav (u % po volumenu):

1.3 Koeficijenti viška zraka u plinskom putu kotla

Koeficijenti viška zraka na izlazu iz peći, isključujući recirkulaciju: .

Nema proračunatih usisavanja hladnog zraka u ložišta i plinske kanale parnih kotlova.

Omjeri viška zraka:

Na izlazu iz peći

Nakon pregrijača zaslona

Nakon kontrolne točke 1

Nakon kontrolne točke 2

Nakon primjera 1

Nakon Ek2

U dimnim plinovima;

Odabir proračunskih temperatura

130÷140=140.

Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka

za regenerativni grijač zraka:

0,5(+) - 5;

Temperatura grijanja zraka 250-300=300.

Minimalna temperaturna razlika nakon ekonomajzera: .

Minimalna temperaturna razlika ispred grijača zraka: .

Maksimalno zagrijavanje zraka u jednom stupnju VP: .

Omjer ekvivalenata vode: , prema slici.

Prosječni višak zraka u fazama VP:

300;

140;

Izračunajte volumen plina uzetog za recikliranje, gorivo

Udio recirkulacije vrućeg zraka do ulaza grijača zraka;

1,35/10,45=0,129.

Prosječni višak zraka u stupnju grijača zraka:

1,02-0+0,5∙0+0,129=1,149.

Omjer ekvivalenta vode:

1.4 Proračun volumena zraka i produkata izgaranja

Pri izgaranju loživog ulja teoretski volumeni zraka i produkata izgaranja izračunavaju se na temelju postotnog sastava radne mase:

teoretski volumen zraka:

Teoretske količine zraka:

Stvarni volumeni produkata izgaranja s viškom zraka u plinskim kanalima određuju se formulom:

Rezultati su prikazani u tablici 1.1.

Vrijednost	Ložište ekrani	Kontrolna točka 1	Kontrolna točka 2	Primjer 1	Ek2	RVP
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1.02
	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02	1,02
	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453	1,453
	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492	10,492
	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15	0,15
	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138	0,138
	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288	0,288

Volumen vodene pare:

Ukupni volumen plinova:

Volumni udio troatomnih plinova:

Volumni udio vodene pare:

Udio troatomnih plinova i vodene pare:

1.5 Entalpija zraka i produkti izgaranja

Entalpija teoretskih volumena zraka i produkata izgaranja, pri projektiranoj temperaturi, određena je formulama:

Entalpija produkata izgaranja s viškom zraka

Rezultati proračuna prikazani su u tablici 1.2.

Tablica 1.2

Entalpija produkata izgaranja

Površinski grijanje	Temperatura izvan površine
Peć fotoaparat	2300 2100 1900 1700 1500 1300 1100	44096 ,3 39734,1 35606 31450 27339,2 23390,3 19428 16694,5	37254,3 33795,3 30179,6 26647,5 23355,7 19969,95 16782,70 13449,15	745,085 675,906 603,592 532,95 467,115 399,399 335,654 268,983	44827,3 40390,7 36179,6 32018,5 27798 23782,6 19757,9 15787,1
Kontrolna točka 1	1100	19422,26 15518,16 13609,4 11746,77 9950,31	16782,70 13449,15 11829,40 10241 8683,95	335,654 268,983 236,588 204,820 173,679	19757,9 15787,1 13846 11951,6 10124
Kontrolna točka 2		11746,77 9950,31 9066,87	10241 8683,95 7921,10	204,820 173,679 158,422	11951,6 10124 9225,3
EC1		9950,31 9066,87 8193,30	8683,95 7921,10 7158,25	173,679 158,422 143,165	10124 9225,3 8336,5
EC2		9066,87 8193,30 6469,46 4788,21	7921,10 7158,25 5663,90 4200,90	158,422 143,165 113,278 84,018	9225,3 8336,5 6582,7 4872,2
RVP		4788,21 3151,52 1555,45	4200,90 2779,70 1379,40	84,018 55,594 27,588	4872,2 3207,1 1583

Na

1.6 Učinkovitosti i toplinski gubici

Učinkovitost projektiranog parnog kotla određuje se iz inverzne bilance:

Gubitak topline s dimnim plinovima ovisi o odabranoj temperaturi plinova koji izlaze iz parnog kotla i viška zraka i određuje se formulom:

Entalpiju ispušnih plinova nalazimo pri:

Entalpija hladnog zraka na projektiranoj temperaturi:

Raspoloživa toplina izgorjelog gorivakJ / kg, u općem slučaju, određuje se formulom:

Gubitak topline zbog kemijskog podgorijevanja goriva=0,1%.

Zatim: .

Gubitak topline zbog mehaničkog podgorijevanja goriva

Gubici topline vanjskim hlađenjem kroz vanjske površine kotla %, su male i s povećanjem nazivne produktivnosti kotla kg / s, smanjuje se: na

Dobivamo:

1.7 Toplinska bilanca i potrošnja goriva

Potrošnja goriva B, kg/s dovedena u komoru za izgaranje parnog kotla, može se odrediti iz sljedeće bilance:

Brzina protoka vode iz bubnja parnog kotla, kg/s:

Gdje \u003d 2% - kontinuirano ispuhivanje kotla.

- entalpija pregrijane pare;

- entalpija kipuće vode u bubnju;

- entalpija napojne vode;

1.8 Provjera proračuna prijenosa topline u peći

Dimenzije komore za izgaranje:

2070 .

Toplinsko naprezanje volumena peći

Dvosvjetlosni zaslon, 6 uljno-plinskih plamenika u dvije razine duž prednje strane kotla.

Toplinske karakteristike komore za izgaranje

Korisna proizvodnja topline u komori za izgaranje (po 1 kg ili 1 gorivo):

Toplina zraka sastoji se od topline vrućeg zraka i malog udjela topline hladnog zraka koji dolazi izvana:

U plinopropusnim pećima pod tlakom, usis zraka u peć je isključen=0. =0.

Adijabatska (kalorimetrijska) temperatura produkata izgaranja:

gdje

Neka tablica nađe entalpiju plinova

Prosječni toplinski kapacitet plinova:

Pri proračunu temperature ložišta kotlamože se odrediti izravno, pomoću podataka u tablici 2.3, iz poznate vrijednosti

interpolacijom u zoni visokih temperatura plina na vrijednost, te uzimanjem

Zatim,

Temperatura plinova na izlazu iz peći za D<500 т/ч

Iz tablice 2.2 nalazimo entalpiju plinova na izlazu iz peći:

Specifična toplinska apsorpcija peći, kJ/kg:

gdje - koeficijent očuvanja topline, uzimajući u obzir udio topline plinova koju apsorbira ogrjevna površina:

Temperatura plinova na izlazu iz peći:

gdje je M=0,52-0,50 koeficijent koji uzima u obzir relativni položaj jezgre baklje duž visine komore za izgaranje;

Kada su plamenici postavljeni u dva ili tri reda po visini, uzima se prosječna visina kao da su toplinski učinci plamenika svih redova isti, tj. gdje=0,05 na D >110 kg/s, M=0,52-0,50∙0,344 = 0,364.

Omjer toplinske učinkovitosti štita:

Kutni koeficijent ekrana određen je:

1.1 - relativni nagib cijevi zidnog zaslona.

Uvjetni koeficijent površinske kontaminacije:

Emisivnost: , pri izgaranju tekućeg goriva koef toplinsko zračenje baklja je jednaka:

Toplinska emisivnost nesvjetlećeg dijela baklje:

Gdje je p \u003d 0,1 MPa, i

Apsolutna temperatura plinova na izlazu iz peći.

Volumni udio troatomnih plinova.

Efektivna debljina emitiranog sloja u komori za izgaranje, pri čemu je izračunati volumen komore za izgaranje jednak:, a površina peći s dvosvjetlosnim zaslonom:

gdje

Zatim i

Dobiti

Kao prvu aproksimaciju uzimamo

Prosječno toplinsko naprezanje ogrjevne površine sita peći:

Gdje - ukupna površina zračenja peći.

1.9 Proračun ogrjevne površine kotla

Hidraulički otpor pregrijane pare:

U ovom slučaju, tlak u bubnju:

Tlak napojne vode u zidnom pregrijaču:

Gubitak tlaka u ekranu:

Gubitak tlaka u mjenjaču:

1.9.1 Proračun zidnog pregrijača

tlak napojne vode,

Temperatura napojne vode

Entalpija napojne vode.

Apsorpcija topline zidnih zaslona zračenja: gdje je prosječno toplinsko naprezanje izračunate površine zaslona, ​​Za zidni zaslon znači

Kut zaslona:

Sredstva

Izračunavamo izlazne parametre napojne vode:

Pri p=15,4 MPa.

1.9.2 Izračun zračećeg stropnog pregrijača

Parametri ulazne vode:

Apsorpcija topline zračećeg stropa PP:

Apsorpcija topline iznad peći: gdje je površina grijanja koja prima zračenje stropnih zaslona peći:

Apsorpcija topline horizontalnim dimnjakom:

Gdje je prosječno specifično toplinsko opterećenje u vodoravnom plinskom kanalu područje plinskog kanala Zatim,

Entalpiju pare izračunavamo: odn

Tada je entalpija na izlazu iz peći:

Injekcija 1:

1.10 Proračun apsorpcije topline zaslona i drugih površina u području zaslona

1.10.1 Proračun pločastog pregrijača 1

Parametri ulazne vode:

Parametri izlazne vode:

Injekcija 2:

1.10.2 Proračun pločastog pregrijača 2

Parametri ulazne vode:

Parametri izlazne vode:

Toplinska apsorpcija zaslona:

Toplina primljena iz peći ravninom ulaznog prozora plinskog kanala zaslona:

Gdje

Toplina koja zrači iz peći i zaslona na površini iza zaslona:

Gdje je a faktor korekcije

Kutni koeficijent od ulaznog do izlaznog dijela sita:

Prosječna temperatura plinova u zaslonima:

Toplina od plinova za pranje:

Utvrđena toplinska apsorpcija zaslona:

Jednadžba prijenosa topline za ekran: gdje je grijaća površina ekrana :

Prosjek

gdje je temperaturna razlika prednjeg toka:

Temperaturna razlika protutoka:

Koeficijent prolaza topline:

Koeficijent prolaza topline iz plinova na zidu:

Brzina gasa:

Koeficijent prijenosa topline konvekcijskih plinova na površinu:

Gdje korekcija za broj cijevi u smjeru plinova.

I korekcija za raspored greda.

1- koeficijent koji uzima u obzir utjecaj i promjenu fizičkih parametara strujanja.

Koeficijent prijenosa topline zračenja produkata izgaranja:

Faktor korištenja: ,

gdje

Zatim

Jednadžba prijenosa topline za ekran izgledat će ovako:

Primljena vrijednost usporedi s:

1.10.3 Proračun visećih cijevi u području zaslona

Toplina koju površina cjevastog snopa prima iz peći:

Gdje je površina koja prima toplinu:

Prijenos topline u cijevima:

Brzina gasa:

Gdje

Koeficijent prijenosa topline konvekcija od plinova do površine:

Sredstva

Zatim

Toplina koju zagrijani medij percipira zbog hlađenja plinova za pranje (ravnoteža):

Iz ove jednadžbe nalazimo entalpiju na izlazu iz površine cijevi:

gdje - toplina koju površina prima zračenjem iz peći;

Entalpija na ulazu cijevi pri temperaturi

Entalpijom određujemo temperaturu radnog medija na izlazu iz visećih cijevi

Prosječna temperatura pare u nadzemnim cijevima:

Temperatura zida

Koeficijent prijenosa topline od zračenja produkata izgaranja s protokom plina bez prašine:

Faktor iskorištenja: gdje

Zatim:

Apsorpcija topline visećih cijevi određena je jednadžbom prijenosa topline:

Dobivena vrijednost se uspoređuje s

Da. temperatura radnog fluida na izlazu iz nadzemnih cijevi

1.10.4 Proračun pločastog pregrijača 1

Ulazni plinovi:

na izlazu:

Toplina primljena zračenjem iz peći:

Emisivnost plinsko okruženje: gdje

Zatim:

Toplina primljena zračenjem iz peći:

Toplina od plinova za pranje:

Temperaturna visina prednjeg toka:

Prosječna temperaturna razlika:

Koeficijent prolaza topline:

gdje je koeficijent prijenosa topline od plinova do stijenke:

Brzina gasa:

Dobivamo:

Koeficijent prijenosa topline konvekcijom s površine na grijani medij:

Zatim:

Jednadžba prijenosa topline za ekran:

Usporedi sa:

Da. temperatura na izlazu iz sita pregrijača 2:

1.11 Apsorpcija topline konvektivnog pregrijača

1.11.1 Proračun konvektivnog pregrijača 1

Parametri radnog okruženja na ulazu:

Izlazni parametri radnog okruženja:

gdje

Opažena toplina radno okruženje:

Entalpija plinova na izlazu iz ogrjevne površine izražava se iz jednadžbe za toplinu koju odaju plinovi:

Jednadžba prijenosa topline za mjenjač 1:

Koeficijent prolaza topline:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do površine:

Brzina gasa:

Sredstva

Odredite stanje plinova na izlazu:

uzimajući u obzir volumno zračenje

Zatim:

Tada će koeficijent prijenosa topline od plinova do zida biti:

Brzina kretanja pare u konvektivnom pregrijaču:

Koeficijent prijenosa topline bit će jednak:

Temperaturna visina prednjeg toka:

Jednadžba prijenosa topline za konvektivni pregrijač:

Usporedi sa

Injekcija 3 (PO 3).

1.11.2 Proračun konvektivnog pregrijača 2

Parametri radnog okruženja na ulazu:

Izlazni parametri radnog okruženja:

Toplina koju prima radni medij:

Jednadžba za toplinu koju oslobađaju plinovi:

dakle entalpija plinova na izlazu iz ogrjevne površine:

Jednadžba prijenosa topline za mjenjač 2:.

Temperaturna visina prednjeg toka:

Koeficijent prolaza topline: gdje koeficijent prolaza topline od plinova do stijenke: gdje

Brzina gasa:

Koeficijent prijenosa topline zračenja produkata izgaranja s protokom plina bez prašine:

Emisivnost plinovitog medija:

Stanje plinova na izlazu iz komore za izgaranje određujemo prema formuli:

Zatim:

Sredstva:

Tada će koeficijent prijenosa topline konvekcije od plinova do zida biti:

Koeficijent prijenosa topline konvekcijom s površine na grijani medij:

Zatim:

Jednadžba prijenosa topline će izgledati ovako:

Usporedi sa

1.11.3 Proračun visećih cijevi u konvekcijskom oknu

Toplina koju oslobađaju plinovi s površine:

Toplinska apsorpcija visećih cijevi:gdje je izračunata površina izmjene topline:

Koeficijent prolaza topline

odavde

koristeći ovu entalpiju, nalazimo temperaturu radnog medija na izlazu iz visećih cijevi:

Temperatura radnog medija na ulazu:

Temperaturna razlika: gdje

Zatim

Pokazalo se što znači temperatura plinova nakon visećih cijevi

1.12 Proračun apsorpcije topline ekonomajzera vode

1.12.1 Izračun ekonomajzera (druga faza)

Toplina koju oslobađaju plinovi:

gdje

Entalpija pare na ulazu:

- ulazni tlak, treba

Entalpija medija na izlazu nalazi se iz jednadžbe za toplinu koju prima radna površina:

Jednadžba prijenosa topline:

Koeficijent prolaza topline:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do zida: gdje

Brzina gasa:

Tada je koeficijent prijenosa topline konvekcija plinova na površinu:

Emisivnost plinovitog medija:

Grijana površina:

Uzimajući u obzir volumno zračenje

Zatim:

faktor iskoristivosti

Koeficijent zračenja prijenosa topline produkata izgaranja:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do zida:

Zatim

Temperaturna glava:

Izmjena topline ekonomajzera (druga faza):

Usporedi sa

označava temperaturu na izlazu iz drugog stupnja ekonomajzera

1.12.2 Izračun ekonomajzera (prva faza)

Parametri radnog okruženja:

Parametri produkata izgaranja:

Parametri koje radna okolina prihvaća:

Iz jednadžbe za toplinu koju oslobađaju plinovi nalazimo entalpiju na izlazu:

Pomoću tablice 2 nalazimo

Jednadžbe prijenosa topline:

Temperaturna visina prednjeg toka:

Brzina gasa:

Koeficijent prijenosa topline od plinova do površine:

Koeficijent zračenja prijenosa topline produkata izgaranja s protokom plina bez prašine:

Gdje je emisivnost plinovitog medija: gdje je stanje plinova na izlazu:

zatim

Koeficijent prolaza topline:

Tada će jednadžba prijenosa topline izgledati ovako:

Da. temperatura na izlazu iz prvog stupnja ekonomajzera:

1.13 Proračun regenerativnog grijača zraka

1.13.1 Izračun vrućeg paketa

Toplina koju apsorbira zrak:

gdje

na

Omjer prosječne količine zraka u grijaču zraka prema teorijski potrebnoj:

Iz jednadžbe za toplinu koju oslobađaju plinovi nalazimo entalpiju na izlazu iz vrućeg dijela grijača zraka:

Temperatura plinova na izlazu iz vrućeg dijela prema tablici 2:

Prosječna temperatura zraka:

Prosječna temperatura plina:

Temperaturna glava:

Prosječna brzina zraka:

Prosječna brzina plinova:

Prosječna temperatura stijenke toplog dijela grijača zraka:

Koeficijent prijenosa topline konvekcijom s površine na grijani medij:

Jednadžba prijenosa topline:

Jednadžba prijenosa topline:

1.13.2 Izračun hladnog paketa

Udio zraka koji je teoretski potreban u hladnom dijelu grijača zraka:

Apsorpcija topline hladnog dijela prema ravnoteži:

Entalpija plinova na izlazu iz grijača zraka:

Prosječna temperatura zraka:

Prosječna temperatura plina:

Temperaturna glava:

Temperatura stijenke hladnog dijela grijača zraka:

Prosječna brzina zraka:

Prosječna brzina plinova:

Koeficijent prijenosa topline konvekcije od plinova do površine:

Jednadžba prijenosa topline:

Jednadžba prijenosa topline:

1.14 Proračun učinkovitosti parnog kotla

Učinkovitost:

Gubitak topline s dimnim plinovima:

gdje je entalpija hladnog zraka pri proračunskoj temperaturi i

Tada će učinkovitost biti:

Inv. Potpis br.

Potpisano i datum

Uzam. inv. Ne.

Inv. dupli broj

Potpisano i datum

Lit

List

Plahte

FGBOU VPO "KSEU"

ITE, gr. KUP-1-09

DP 14050 2.065.002 PZ

Lit

Dokument br.

Promjena .

Potpisano

Datum

Bahtin

Razviti .

Fedosov

Prov.

T. kontr.

Loktev

N. kontr.

galicijski

Odobreno.

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

DP 14050 2.065.002 PZ

Promijeniti

List

Dokument br.

Potpis

Datum

List

Specifičnost proračuna kotla je nesigurnost međutemperatura plinova i radnog fluida - nosača topline, uključujući temperaturu dimnih plinova; stoga se proračun izvodi metodom uzastopnih aproksimacija 11043. IZRAČUN I ODABIR PODJETJA TIPIČNIH PRIKLJUČKA. PRORAČUN DIMENZIJSKIH LANACA 2,41 MB Stanje suvremenog domaćeg gospodarstva određeno je razinom razvoja industrija koje određuju znanstveni i tehnološki napredak zemlje. Ove industrije prvenstveno uključuju strojograđevni kompleks koji proizvodi suvremena vozila, građevinsku, dizalicu i transport, cestovne strojeve i drugu opremu. 18002. Proračun glavnih dimenzija transformatora, proračun namota, određivanje karakteristika praznog hoda i kratkog spoja 1,01 MB Svrha ovog kolegija je proučavanje osnovnih metoda proračuna i razvoja dizajna električni stroj ili transformator. U projektu tečaja, izračun glavnih dimenzija transformatora, izračun namota, određivanje karakteristika prazan hod i kratkog spoja, proračun magnetskog sustava, kao i toplinski proračun i proračun rashladnog sustava. 15503. Proračun isparivača 338.24KB Tip isparivača - I -350 Broj cijevi Z = 1764 Parametri ogrjevne pare: Rp = 049 MPa tp = 168 0C. Potrošnja pare Dp = 135 t h; Gabaritne dimenzije: L1= 229 m L2= 236 m D1= 205 m D2= 285 m Odvodne cijevi Količina nop = 22 Promjer dop = 66 mm Temperaturna razlika u stupnju t = 14 oS. Namjena i raspored isparivača Isparivači su namijenjeni za proizvodnju destilata za nadoknadu gubitaka pare i kondenzata u glavnom ciklusu parnoturbinskih postrojenja elektrana, kao i za proizvodnju pare za opće potrebe stanica i... 1468. Proračun reduktora 653.15KB Elektromotor pretvara električnu energiju u mehaničku, osovina motora se okreće, ali je broj okretaja osovine motora vrlo velik za brzinu radnog tijela. Za smanjenje broja okretaja i povećanje okretnog momenta služi ovaj mjenjač. 1693. Hidraulički proračun OSS 103,92 KB Sustav za gašenje požara vodom namijenjen je gašenju požara ili hlađenju brodskih konstrukcija kompaktnim ili raspršenim mlazovima iz ručnih ili protupožarnih monitora. Sustav za gašenje požara vodom mora biti instaliran na svim brodovima 14309. Proračun održavanja automobila 338.83KB Za izračun količine rada na održavanju željezničkih vozila potrebno je znati: vrstu i količinu željezničkih vozila; prosječna dnevna kilometraža automobila po marki, način rada željezničkog vozila, koji se određuje prema broju dana rada željezničkog vozila na liniji 15511. proračun slijetanja 697.74KB 2 Izračun interferentnog dosjeda Ø16 P7 h6 Granična odstupanja i dimenzije za rupu Ø16 P7: Prema GOST 25346-89, određujemo vrijednost tolerancije IT7 = 18 µm; Prema GOST 25346-89, određujemo vrijednost glavnog odstupanja: Gornje: ES=-187=-11 Donje odstupanje EI = ES IT = -11 -18 = -29 µm. Brojimo granične dimenzije osovina Ø16 h6: Prema GOST 25346-89, određujemo vrijednost tolerancije IT6 = 11 mikrona; Prema GOST 25346-89, određujemo vrijednost glavnog odstupanja es = 0 µm; Donje odstupanje: ei = es - IT = 0 - 11 = -11 µm.1 - Granica... 14535. Izračun dodataka za krzno. obrada 18,46 KB Proračun i izbor načina rezanja Način rezanja metala uključuje sljedeće glavne elemente koji ga određuju: dubinu rezanja t mm posmak S mm o brzinu rezanja V m min ili broj okretaja vretena stroja n o/min. Početni podaci za odabir načina rezanja su: Podaci o izratku: vrsta materijala i njegove karakteristike: oblik, dimenzije i tolerancije obrade, dopuštene pogreške, potrebna hrapavost itd. Podaci o izratku: vrsta izratka, veličina i priroda raspodjela dodataka, uvjet ... 18689. Proračun reakcijskog aparata 309.89KB Početni podaci za izračune. Zadaci seminarski rad: - usustavljivanje, učvršćivanje i proširivanje teorijskih i praktičnih znanja iz ovih disciplina; - stjecanje praktičnih vještina i razvijanje samostalnosti u rješavanju inženjerskih i tehničkih problema; - priprema studenata za rad na daljnjim predmetnim i diplomskim projektima UREĐAJ UREĐAJA I ODABIR KONSTRUKCIJSKIH MATERIJALA Opis uređaja i princip rada aparata Reakcijskim aparatom nazivamo zatvorene posude namijenjene za izvođenje ...

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja jednostavno je. Koristite obrazac u nastavku

Studenti, diplomanti, mladi znanstvenici koji koriste bazu znanja u svom studiju i radu bit će vam vrlo zahvalni.

Federalna agencija za obrazovanje

Državna obrazovna ustanova

visoko stručno obrazovanje

"Uralsko državno tehničko sveučilište - UPI

Ime prvog predsjednika Rusije B.N. Jeljcin" -

podružnica u Sredneuralsku

SPECIJALNOST: 140101

GRUPA: TE -441

NASTAVNI PROJEKT

TOPLINSKI PRORAČUN KOTLOVSKOG UREĐAJA TGM - 96

NA DISCIPLINI “Kotlovska postrojenja termoelektrana”

Učitelj, nastavnik, profesor

Svalova Nina Pavlovna

Kašurin Anton Vadimovič

Sredneuralsk

1.Zadatak za nastavni projekt

2. kratak opis i parametri kotla TGM-96

3. Koeficijenti viška zraka, volumeni i entalpije produkata izgaranja

4. Toplinski proračun kotlovske jedinice:

4.1 Toplinska bilanca i proračun goriva

4.2 Regenerativni grijač zraka

a. hladni dio

b. vrući dio

4.4 Izlazni zasloni

4.4 Ulazni paravani

Bibliografija

1. Zadatak za kolegijni projekt

Za proračun je usvojena bubanj kotlovska jedinica TGM - 96.

Unos posla

Parametri kotla TGM - 96

Kapacitet pare kotla - 485 t/h

Tlak pregrijane pare na izlazu iz kotla je 140 kgf / cm 2

Temperatura pregrijane pare - 560 êS

Radni tlak u bubnju kotla - 156 kgf / cm 2

Temperatura napojne vode na ulazu u kotao - 230ºS

Tlak dovodne vode na ulazu u kotao - 200 kgf / cm 2

Temperatura hladnog zraka na ulazu u RVP je 30ºS

2 . Opis toplinske sheme

Napojna voda kotla je kondenzat turbine. Koja se pumpom za kondenzat zagrijava sekvencijalno kroz glavne ejektore, ejektor brtve, grijač brtvene kutije, LPH-1, LPH-2, LPH-3 i LPH-4 na temperaturu od 140-150 ° C i dovodi se u odzračivače 6 atm. U deaeratorima se plinovi otopljeni u kondenzatu odvajaju (deaeracija) i dodatno zagrijavaju na temperaturu od cca 160-170°C. Zatim se kondenzat iz deaeratora dovodi gravitacijom do usisne pumpe za napajanje, nakon čega tlak raste na 180-200 kgf/cm², a napojna voda kroz HPH-5, HPH-6 i HPH-7 zagrijava se na temperatura od 225-235°C dovodi se do smanjenog napajanja kotla. Iza regulatora snage kotla tlak pada na 165 kgf / cm² i dovodi se u ekonomizator vode.

Napojna voda kroz 4 komore D 219x26 mm ulazi u viseće cijevi D 42x4,5 mm st. Izlazne komore visećih cijevi nalaze se unutar dimovodnog kanala, obješene na 16 cijevi D 108x11 mm st. Istodobno se tokovi prenose s jedne strane na drugu. Paneli su izrađeni od cijevi D28x3,5 mm, art.20 i zaklanjaju bočne stijenke i komoru za okretanje.

Voda teče u dva paralelna toka kroz gornju i donju ploču i usmjerava se u ulazne komore konvektivnog ekonomizatora.

Konvektivni ekonomizator sastoji se od gornjeg i donjeg paketa, donji dio je izrađen u obliku zavojnica od cijevi promjera 28x3,5 mm Art. 20 koji se nalazi u uzorak šahovnice s korakom od 80x56 mm. Sastoji se od 2 dijela koji se nalaze u desnom i lijevom plinskom kanalu. Svaki dio se sastoji od 4 bloka (2 gornja i 2 donja). Kretanje vode i dimnih plinova u konvektivnom ekonomajzeru je protustrujno. Kad radi na plin, ekonomajzer ima 15% vrenja. Odvajanje pare nastale u ekonomajzeru (ekonomajzer ima 15% vrelišta kada radi na plin) odvija se u posebnoj kutiji parnog separatora s labirintskom hidrauličkom brtvom. Kroz otvor u kutiji konstantna količina napojne vode, bez obzira na opterećenje, dovodi se zajedno s parom u volumen bubnja ispod štitnika za pranje. Ispuštanje vode iz štitnika za ispiranje vrši se pomoću odvodnih kutija.

Parovodna smjesa sa sita kroz parovode ulazi u razvodne kutije, a potom u ciklone vertikalne separacije, gdje se odvija primarna separacija. U odjeljku za čistoću ugrađena su 32 dvostruka i 7 jednostrukih ciklona, ​​u odjeljku za sol 8 - 4 sa svake strane. Kutije su instalirane ispod svih ciklona kako bi se spriječilo da para iz ciklona uđe u silazne cijevi. Voda odvojena u ciklonima slijeva se u vodeni volumen bubnja, a para se zajedno s određenom količinom vlage diže prema gore, prolazeći pored reflektirajućeg poklopca ciklona, ​​ulazi u uređaj za pranje koji se sastoji od vodoravnih perforiranih štitove, na koje se dovodi 50% napojne vode. Para, prolazeći kroz sloj uređaja za pranje, daje mu glavnu količinu silicijevih soli sadržanih u njemu. Nakon uređaja za ispiranje, para prolazi kroz žaluzinski separator i dodatno se čisti od kapljica vlage, a zatim kroz perforirani stropni štit, koji ujednačava polje brzine u parnom prostoru bubnja, ulazi u pregrijač.

Svi separacijski elementi su sklopivi i pričvršćeni klinovima koji su zavareni na separacijske dijelove.

Prosječna razina vode u bačvi je 50 mm ispod sredine stakla srednjeg promjera i 200 mm ispod geometrijskog središta bačve. Gornja dopuštena razina je +100 mm, donja dopuštena razina je 175 mm na mjernom staklu.

Za zagrijavanje tijela bubnja tijekom paljenja i hlađenje kada je kotao zaustavljen, u njega je ugrađen poseban uređaj prema projektu UTE. Para se u ovaj uređaj dovodi iz obližnjeg kotla koji radi.

Zasićena para iz bubnja temperature 343°C ulazi u 6 panela radijacijskog pregrijača i zagrijava se do temperature od 430°C, nakon čega se zagrijava na 460-470°C u 6 panela stropnog pregrijača.

U prvom pregrijaču temperatura pare se snižava na 360-380°C. Prije prvih pregrijača parni tok se dijeli na dva toka, a nakon njih se radi izjednačavanja temperaturnog zamaha lijevi parni tok prebacuje na desnu, a desni na lijevu stranu. Nakon prijenosa, svaki protok pare ulazi u 5 ulaznih hladnih sita, nakon čega slijedi 5 izlaznih hladnih sita. U tim zaslonima para se kreće u protustruji. Nadalje, para ulazi u 5 vrućih ulaznih sita u istostrujnom toku, nakon čega slijedi 5 vrućih izlaznih sita. Hladni zasloni nalaze se na stranama kotla, vrući - u sredini. Razina temperature pare u zaslonima je 520-530oS.

Nadalje, kroz 12 parnih obilaznih cijevi D 159x18 mm st. Ako temperatura poraste iznad navedene vrijednosti, počinje drugo ubrizgavanje. Dalje duž obilaznog cjevovoda D 325x50 st. 12X1MF ulazi u izlazni paket kontrolne točke, gdje je porast temperature 10-15oC. Nakon njega para ulazi u izlazni razvodnik reduktora koji prelazi u glavni parovod prema prednjem dijelu kotla, au stražnjem dijelu ugrađena su 2 glavna radna sigurnosna ventila.

Da bi se uklonile soli otopljene u kotlovskoj vodi, kontinuirano se puha iz bubnja kotla; Za uklanjanje mulja iz donjih kolektora sita provodi se periodično pročišćavanje donjih točaka. Kako biste spriječili stvaranje kamenca kalcija u kotlu, vodu u kotlu fosfatirajte.

Količinu unesenog fosfata regulira viši inženjer prema uputama voditelja smjene kemijske radionice. Za vezanje slobodnog kisika i formiranje pasivizirajućeg (zaštitnog) filma na unutarnjim površinama cijevi kotla, doziranje hidrazina u napojnu vodu, održavajući njegov višak od 20-60 µg/kg. Doziranje hidrazina u napojnu vodu provodi osoblje turbinskog odjela prema uputama nadzornika smjene kemijske radionice.

Za iskorištavanje topline iz kontinuiranog ispuhivanja kotlova P och. Ugrađena su 2 serijski spojena ekspandera za kontinuirano ispuhivanje.

Ekspander 1 tbsp. ima volumen od 5000 l i dizajniran je za tlak od 8 atm s temperaturom od 170 ° C, para se usmjerava na kolektor pare za grijanje od 6 atm, separator kroz zamku kondenzata u ekspander P och.

Proširivač R sv. ima volumen od 7500 l i dizajniran je za tlak od 1,5 atm s temperaturom okoline od 127 ° C, bljeskalna para usmjerena je na NDU i povezana je paralelno s bljeskalicom ekspandera odvoda i reduciranog parnog cjevovoda paljenja ROU. Separator dilatatora se kroz vodenu brtvu visine 8 m usmjerava u kanalizacijski sustav. Podnošenje ekspandera odvodnje P st. u shemi je zabranjeno! Za odvod u nuždi iz kotlova P och. i pročišćavanjem donjih točaka ovih kotlova, u KTC-1 ugrađena su 2 paralelno spojena ekspandera zapremine 7500 litara svaki i proračunskog tlaka od 1,5 atm. Para iz svakog ekspandera povremenog ispuhivanja kroz cjevovode promjera 700 mm bez zapornih ventila usmjerava se u atmosferu i dovodi na krov kotlovnice. Odvajanje pare nastale u ekonomajzeru (ekonomajzer ima 15% vrelišta kada radi na plin) odvija se u posebnoj kutiji parnog separatora s labirintskom hidrauličkom brtvom. Kroz otvor u kutiji konstantna količina napojne vode, bez obzira na opterećenje, dovodi se zajedno s parom u volumen bubnja ispod štitnika za pranje. Ispuštanje vode iz štitnika za ispiranje vrši se pomoću odvodnih kutija

3 . Koeficijenti, volumeni i entalpije viška zrakaprodukti izgaranja

Procijenjena karakteristika plinovitog goriva (Tablica II)

Koeficijenti viška zraka za plinske kanale:

Koeficijent viška zraka na izlazu iz peći:

t = 1,0 + ? t \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

?Koeficijent viška zraka iza kontrolne točke:

PPC \u003d t + ? KPP \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

Koeficijent viška zraka za CE:

VE \u003d kontrolna točka + ? VE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

Koeficijent viška zraka iza RAH:

RVP \u003d VE + ? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Značajke produkata izgaranja

Izračunata vrijednost	Dimenzija	V°=9,5 2	V° H2O= 2 , 10	V° N2 = 7 , 6 0	V RO2=1, 04	V°g=10, 73
		G A Z O C O D S
		Ložište				Vau. plinovi
Koeficijent viška zraka, ? ?
Omjer viška zraka, prosjek? oženiti se
V H2O = V° H2O +0,0161* (?-1)* V°
V G \u003d V RO2 + V ° N2 + V H2O + (?-1) * V °
r RO2 \u003d V RO2 / V G
r H2O \u003d V H2O / V G
rn=rRO2 +rH2O

Teoretska količina zraka

V ° \u003d 0,0476 (0,5 CO + 0,575 H 2 O + 1,5 H 2 S + U (m + n / 4) C m H n - O P)

Teorijski volumen dušika

Teorijski volumen vodene pare

Volumen troatomnih plinova

Entalpije produkata izgaranja (J - tablica).

J°g, kcal/nmі

J°v, kcal/nmі

J=J°g+(?-1)*J°v, kcal/nmі

Ložište

Izlazni plinovi

1, 09

1,2 0

1,3 0

4.Toplonovi proračun kotlovske jedinice

4.1 Toplinska bilanca i proračun goriva

Izračunata vrijednost	Oznaka	Veličina-nost	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Toplinska ravnoteža
Raspoloživa toplina goriva
Temperatura dimnih plinova
Entalpija			Po J-??tablici
Temperatura hladnog zraka
Entalpija			Po J-??tablici
Gubitak topline:
Od mehaničkog kvara
od kemijske ozljede			Tablica 4
s dimnim plinovima			(Jux-?ux*J°xv)/Q str str	(533-1,30*90,3)*100/8550=4,9
u okolinu
Količina gubitka topline
Učinkovitost jedinice kotla (bruto)
Protok pregrijane pare
Tlak pregrijane pare iza jedinice kotla
Temperatura pregrijane pare iza jedinice kotla
Entalpija			Prema tablici XXVI (N.m.p.221)
Tlak dovodne vode
Temperatura napojne vode
Entalpija			Prema tablici XXVII (N.m.p.222)
Potrošnja vode za pročišćavanje				0,01*500*10 3 =5,0*10 3
Temperatura vode za pročišćavanje			t n pri R b \u003d 156 kgf / cm 2
Entalpija vode za ispuhivanje	ipr.v = i? KIP		Prema tablici XX1II (N.M.p.205)
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija

4.2 Regeinerativni grijač zraka

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Promjer rotora			Prema projektnim podacima
Broj grijača zraka po kućištu			Prema projektnim podacima
Broj sektora			Prema projektnim podacima	24 (13 plina, 9 zraka i 2 odvajanja)
Frakcije površine isprane plinovima i zrakom
hladni dio
Ekvivalentni promjer			str.42 (Normalno)
Debljina lima			Prema projektnim podacima (glatka valovita ploča)
			0,785*Din 2 *hg*Cr*	0,785*5,4 2 *0,542*0,8*0,81*3=26,98
			0,785*Din 2 *hv*Cr*	0,785*5,4 2 *0,375*0,8*0,81*3=18,7
Visina nadjeva			Prema projektnim podacima
Grijaća površina			Prema projektnim podacima
Temperatura ulaznog zraka
Entalpija ulaznog zraka			Od J-? stol
Omjer protoka zraka na izlazu iz hladnog dijela prema teoretskom
Usisavanje zraka
Temperatura izlaznog zraka (srednja)			Prihvaćeno privremeno
Entalpija izlaznog zraka			Od J-? stol
			(u"hh+??hh) (J°pr-J°hv)	(1,15+0,1)*(201,67 -90,3)=139
Temperatura izlaznog plina
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Entalpija plinova na izlazu			Prema tablici J-?
Entalpija plinova na ulazu			Jux + Qb / c -?? xh * J ° xv	533+139 / 0,998-0,1*90,3=663
Temperatura ulaznog plina			Od J-? stol
Prosječna temperatura plina
Prosječna temperatura zraka
Prosječna temperaturna razlika
Prosječna temperatura zida			(hg*?sr+hv*tsr)/ (hg+hv)	(0,542*140+0,375*49)/(0,542+0,375)= 109
Prosječna brzina plinova			(Vr*Vg*(?av+273))/	(37047*12,6747*(140+273))/(29*3600*273)=6,9
Prosječna brzina zraka			(Vr * Vê * (u "xh + xh / 2) * (tav + 273)) /	(37047*9,52*(1,15+0,1)*(49+273))/ (3600*273*20,07)=7,3
		kcal / (m 2 * h * * tuča)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	0,9*1,24*1,0*28,3=31,6
		kcal / (m 2 * h * * tuča)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	0,9*1,16*1,0*29,5=30,8
Faktor iskorištenja
Koeficijent prolaza topline		kcal / (m 2 * h * * tuča)		0,85/(1/(0,542*31,6)+1/(0,375*30,8))=5,86
Toplinska apsorpcija hladnog dijela (prema jednadžbi prijenosa topline)				5,86*9750*91/37047=140
Omjer toplinske percepcije				(140/ 139)*100=100,7

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
vrući dio
Ekvivalentni promjer			str.42 (Normalno)
Debljina lima			Prema projektnim podacima
Očistite prostor za plinove i zrak			0,785*Din 2 *hg*Cr*Cl*n	0,785*5,4 2 *0,542*0,897*0,89*3=29,7
			0,785*Din 2 *hv*Kr*Kl*n	0,785*5,4 2 *0,375*0,897*0,89*3=20,6
Visina nadjeva			Prema projektnim podacima
Grijaća površina			Prema projektnim podacima
Temperatura ulaznog zraka (srednja)			Usvojeno unaprijed (u hladnom dijelu)
Entalpija ulaznog zraka			Od J-? stol
Usisavanje zraka
Omjer protoka zraka na izlazu iz vrućeg dijela prema teoretskom
Temperatura izlaznog zraka			Prihvaćeno privremeno
Entalpija izlaznog zraka			Od J-? stol
Apsorpcija topline stepenice (prema ravnoteži)			(v "gch +?? gch / 2) * * (J ° gv-J ° pr)	(1,15+0,1)*(806- 201,67)=755
Temperatura izlaznog plina			Iz hladnog dijela
Entalpija plinova na izlazu			Prema tablici J-?
Entalpija plinova na ulazu			J?hch + Qb / c-??gch *	663+755/0,998-0,1*201,67=1400
Temperatura ulaznog plina			Od J-? stol
Prosječna temperatura plina			(?"vp + ??xh) / 2	(330 + 159)/2=245
Prosječna temperatura zraka
Prosječna temperaturna razlika
Prosječna temperatura zida			(hg*?sr+hv*tsr)	(0,542*245+0,375*164)/(0,542+0,375)=212
Prosječna brzina plinova			(Vr*Vg*(?av+273))	(37047*12,7*(245 +273)/29,7*3600*273 =8,3
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Prosječna brzina zraka			(Vr * Vê * (u "vp + ?? hch *(tav+273))/(3600**273* Fv)	(37047*9,52(1,15+0,1)(164+273)/ /3600*20,6*273=9,5
Koeficijent prijenosa topline od plinova do stijenke		kcal / (m 2 * h * * tuča)	Nomogram 18 Sn*Sf*Sy*?n	1,6*1,0*1,07*32,5=54,5
Koeficijent prolaza topline sa zida na zrak		kcal / (m 2 * h * * tuča)	Nomogram 18 Sn*S"f*Sy*?n	1,6*0,97*1,0*36,5=56,6
Faktor iskorištenja
Koeficijent prolaza topline		kcal / (m 2 * h * * tuča)	o / (1/ (hg*?gk) + 1/(hv*?vk))	0,85/ (1/(0,542*59,5)+1/0,375*58,2))=9,6
Apsorpcija topline vrućeg dijela (prema jednadžbi prijenosa topline)				9,6*36450*81/37047=765
Omjer toplinske percepcije				765/755*100=101,3
Vrijednosti Qt i Qb razlikuju se za manje od 2%.

vp=330°S tdv=260°S

Jvp=1400 kcal/nm3 Jgv=806 kcal/nm3

hch=159°S tpr=67°S

Jhh \u003d 663 kcal / nm 3

Jpr \u003d 201,67 kcal / nm 3

ux=120°S txv=30°S

Jhv \u003d 90,3 kcal / nm 3

Jux \u003d 533 kcal / nm 3

4.3 Ložište

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Promjer i debljina zaslonskih cijevi			Prema projektnim podacima
			Prema projektnim podacima
Ukupna površina stijenki dijela peći			Prema projektnim podacima
Volumen dijela peći			Prema projektnim podacima
				3,6*1635/1022=5,76
Koeficijent viška zraka u peći
Usis zraka u ložištu kotla
temperatura vrućeg zraka			Iz proračuna grijača zraka
Entalpija vrućeg zraka			Od J-? stol
Toplina koju zrak unosi u peć			(?t-??t)* J°gw + +??t*J°hv	(1,05-0,05)*806+0,05*90,3= 811,0
Korisno odvođenje topline u peći			Q p p * (100-q 3) / 100 + Qv	(8550*(100-0,5)/100)+811 =9318
Teoretska temperatura izgaranja			Od J-? stol
Relativni položaj maksimuma temperature po visini peći			xt \u003d xg \u003d hg / Ht
Koeficijent			stranica 16 0,54 - 0,2*xt	0,54 - 0,2*0,143=0,511
			Prihvaćeno privremeno
			Od J-? stol
Prosječni ukupni toplinski kapacitet produkata izgaranja		kcal/(nmí*deg)	(Qt- J?t)*(1+Chr)	(9318 -5 018 )*(1+0,1) (2084-1200) =5,35
Raditi		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*5,35=1,5
Koeficijent slabljenja zraka troatomnim plinovima		1/ (m ** kgf / / cm 2)	Nomogram 3
Optička debljina				0,38*0,2798*1,0*5,35=0,57
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Crnilo baklje			Nomogram 2
Koeficijent toplinske učinkovitosti glatkocijevnih zaslona			šekr=x*f shek \u003d w na x \u003d 1 prema tablici. 6-2
Stupanj zatamnjenja komore za izgaranje			Nomogram 6
Temperatura plinova na izlazu iz peći			Ta / [M * ​​​​((4,9 * 10 -8 * * shekr * Fst * at * Tai) / (ts * Vr*Vsr)) 0,6 +1]-273	(2084+273)/-273=1238
Entalpija plinova na izlazu iz peći			Od J-? stol
Količina topline primljena u peći				0,998*(9318-5197)=4113
Prosječno toplinsko opterećenje ogrjevne površine koja prima zračenje			Vr*Q t l/Nl	37047*4113/ 903=168742
Toplinsko naprezanje volumena peći			Vr*Q r n / Vt	37047*8550/1635=193732

4.4 vrućewirma

Izračunata vrijednost	konvoj- nache- nie	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Promjer i debljina cijevi			Prema crtežu
			Prema crtežu
Broj ekrana			Prema crtežu
Prosječni korak između ekrana			Prema crtežu
Uzdužni korak			Prema crtežu
Relativna visina tona
Relativna visina tona
Grijaća površina ekrana			Prema projektnim podacima
Dodatna grijaća površina u području vrućih zaslona			Prema crtežu	6,65*14,7/2= 48,9
Površina ulaznog prozora			Prema crtežu	(2,5+5,38)*14,7=113,5
			Nin*(NšI/(NšI+HdopI))	113,5*624/(624+48,9)=105,3
			H u - H lshI
Zazor za plinove			Prema projektnim podacima
Očistite prostor za paru			Prema projektnim podacima
Efektivna debljina sloja koji zrači			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)
Temperatura ulaznog plina			Iz izračuna peći
Entalpija			Od J-? stol
Koeficijent
Koeficijent
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Toplina zračenja koju prima ravnina ulaznog dijela vrućih sita			(q lsh * H in) / (Vr / 2)	(136681*113,5)/ 37047*0,5=838
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Temperatura plinova na izlazu iz sita I i ?? korake			Prihvaćeno privremeno
			Od J-? stol
Prosječna temperatura plinova u vrućim ekranima				(1238+1100)/2=1069
Raditi		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
			Nomogram 3
Optička debljina				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
			Nomogram 2
			v ((th/S1)I+1)th/S1
			(Q l in? (1-a)?? C w) / in + + (4,9 * 10 -8 a * Zl.out * T cf 4 * op) / Vr * 0,5	(838 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(89,8*)*(1069+273) 4 *0,7)/ 37047*0,5)= 201
Toplina primljena zračenjem iz peći sa zaslonima 1. stupnja	Q LSHI + dodatni		Q l unutra - Q l van
			Q t l - Q l in
			(Qscreen?Vr) / D	(3912*37047)/490000=296
Količina topline zračenja koju zasloni primaju iz ložišta			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	637*89,8/(89,8+23,7)= 504
			Q lsh I + dodati * H l dodati I / (N lsh I + N l dodati I)	637*23,7/(89,8+23,7)= 133
				0,998*(5197-3650)= 1544
Uključujući:
stvarni ekran			Prihvaćeno privremeno
dodatne površine			Prihvaćeno privremeno
			Prihvaćeno privremeno
entalpija je tu
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
			(Qbsh + Qlsh) * Vr	(1092 + 27 2 ,0 )* 3 7047 *0,5
Entalpija pare na izlazu				747,8 +68,1=815,9
Temperatura je tu			Tablica XXV
Prosječna temperatura pare				(440+536)/2= 488
temperaturna razlika
Prosječna brzina plinova
				52*0,985*0,6*1,0=30,7
Faktor onečišćenja		m 2 h stupnjeva/ /kcal
				488+(0,0*(1063+275)*33460/624)=
				220*0,245*0,985=53,1
Faktor iskorištenja
Koeficijent prijenosa topline od plinova do stijenke				((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+53,1) *0,85= 76,6
Koeficijent prolaza topline				76,6/ (1+ (1+504/1480)*0,0*76,6)=76,6
			k? NšI ??t / Vr*0,5	76,6*624*581/37047*0,5=1499
Omjer toplinske percepcije			(Qtsh / Qbsh)??100	(1499/1480)*100=101,3
			Prihvaćeno privremeno
			k? NdopI ? (?prosj?-t)/Br	76,6*48,9*(1069-410)/37047=66,7
Omjer toplinske percepcije	Q t dodati / Q b dodati		(Q t dodati / Q b dodati)?? 100	(66,7/64)*100=104,2

VrijednostiQtsh iQ

aQt dodatni iQ

4.4 hladnowirma

Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Promjer i debljina cijevi			Prema crtežu
Broj paralelno spojenih cijevi			Prema crtežu
Broj ekrana			Prema crtežu
Prosječni korak između ekrana			Prema crtežu
Uzdužni korak			Prema crtežu
Relativna visina tona
Relativna visina tona
Grijaća površina ekrana			Prema projektnim podacima
Dodatna grijaća površina u području ekrana			Prema crtežu	(14,7/2*6,65)+(2*6,65*4,64)=110,6
Površina ulaznog prozora			Prema crtežu	(2,5+3,5)*14,7=87,9
Površina ekrana koja prima zračenje			Nin*(NšI/(NšI+HdopI))	87,9*624/(624+110,6)=74,7
Dodatna površina za primanje zračenja			H u - H lshI
Zazor za plinove			Prema projektnim podacima
Očistite prostor za paru			Prema projektnim podacima
Efektivna debljina sloja koji zrači			1,8 / (1/ A+1/ B+1/ C)	1,8/(1/5,28+1/0,7+1/2,495)=0,892
Temperatura plinova na izlazu iz hlad			Na temelju vrućeg
Entalpija			Od J-? stol
Koeficijent
Koeficijent
	kcal / (m 2 h)	c * w c * q l	0,6*1,35*168742=136681
Toplina zračenja koju prima ravnina ulaznog dijela zaslona			(q lsh * H in) / (Vr * 0,5)	(136681*87,9)/ 37047*0,5=648,6
Faktor korekcije za uzimanje u obzir zračenja na zraku iza zaslona
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Temperatura plinova na ulazu u hladne zaslone			Na temelju vrućeg
Entalpija plinova na izlazu iz sita pri pretpostavljenoj temperaturi			J-stol
Prosječna temperatura plinova u zaslonima? Art.				(1238+900)/2=1069
Raditi		m*kgf/cm²		1,0*0,2798*0,892=0,25
Koeficijent slabljenja snopa: troatomnim plinovima			Nomogram 3
Optička debljina				1,11*0,2798*1,0*0,892=0,28
Stupanj crnila plinova u zaslonima			Nomogram 2
Koeficijent nagiba od ulaznog do izlaznog dijela sita			v ((1/S 1)Í+1)-1/S 1	v((5,4/0,7)Í+1) -5,4/0,7=0,065
Zračenje topline od peći do ulaznih zaslona			(Ql in? (1-a)?? tssh) / in + (4,9 * 10 -8 *a*Zl.out*(Tsr) 4 *op) / Vr	(648,6 *(1-0,245)*0,065)/0,6+(4,9*10 -8 * *0,245*(80,3*)*(1069+273)4 *0,7)/ 37047*0,5)= 171,2
Toplina primljena zračenjem iz peći s hladnim zaslonima			Ql unutra - Ql van	648,6 -171,2= 477,4
Apsorpcija topline zaslona za izgaranje			Qtl - Ql in	4113 -171,2=3942
Povećanje entalpije medija u zaslonima			(Qscreen?Vr) / D	(3942*37047)/490000=298
Količina topline zračenja koju iz peći uzimaju ulazne rešetke			QlshI + extra* Nlsh I / (Nlsh I + Nl add I)	477,4*74,7/(74,7+13,2)= 406,0
Isto s dodatnim površinama			Qlsh I + dodati * Nl dodati I / (NlshI + Nl dodati I)	477,4*13,2/(74,7+13,2)= 71,7
Apsorpcija topline zaslona prvog stupnja i dodatnih površina prema ravnoteži			c * (J "-J "")	0,998*(5197-3650)=1544
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Uključujući:
stvarni ekran			Prihvaćeno privremeno
dodatne površine			Prihvaćeno privremeno
Temperatura pare na izlazu iz ulaznih sita			Na temelju vikenda
entalpija je tu			Prema tablici XXVI
Povećanje entalpije pare u zaslonima			(Qbsh + Qlsh) * Vr	((1440+406,0)* 37047) / ((490*10 3)=69,8
Entalpija pare na ulazu u ulazne rešetke				747,8 - 69,8 = 678,0
Temperatura pare na ulazu u zaslon			Prema tablici XXVI (P=150 kgf/cm2)
Prosječna temperatura pare
temperaturna razlika				1069 - 405=664,0
Prosječna brzina plinova			u r? V g? (?av+273) / 3600 * 273* Fg	37047*11,2237*(1069+273)/(3600*273*74,8 =7,6
Koeficijent prijenosa topline konvekcijom				52,0*0,985*0,6*1,0=30,7
Faktor onečišćenja		m 2 h stupnjeva/ /kcal
Temperatura vanjske površine onečišćenja			t cf + (e? (Q bsh + Q lsh) * Vr / NshI)	405+(0,0*(600+89,8)*33460/624)=
Koeficijent prijenosa topline zračenjem				210*0,245*0,96=49,4
Faktor iskorištenja
Koeficijent prijenosa topline od plinova do stijenke			(? k? p*d / (2*S 2 ? x)+ ? l)?? ?	((30,7*3,14*0,042/2*0,0475*0,98)+49,4) *0,85= 63,4
Koeficijent prolaza topline			1 / (1+ (1+ Q ls / Q bs)?? ??? ? 1)	63,4/(1+ (1+89,8/1440)*0,0*65,5)=63,4
Apsorpcija topline zaslona prema jednadžbi prijenosa topline			k? NšI ??t / Vr	63,4*624*664/37047*0,5=1418
Omjer toplinske percepcije			(Qtsh / Qbsh)??100	(1418/1420)*100=99,9
Prosječna temperatura pare u dodatnim površinama			Prihvaćeno privremeno
Izračunata vrijednost	Oznaka	Dimenzija	Formula ili opravdanje	Kalkulacija
Apsorpcija topline dodatnih površina prema jednadžbi prijenosa topline			k? NdopI ? (?prosj?-t)/Br	63,4*110,6*(1069-360)/37047=134,2
Omjer toplinske percepcije	Q t dodati / Q b dodati		(Q t dodati / Q b dodati)?? 100	(134,2/124)*100=108,2

VrijednostiQtsh iQbsh razlikuju se ne više od 2%,

aQt dodatni iQb dodatno - manje od 10%, što je prihvatljivo.

Bibliografija

Toplinski proračun kotlovskih jedinica. normativna metoda. Moskva: Energija, 1973, 295 str.

Rivkin S.L., Alexandrov A.A. Tablice termodinamičkih svojstava vode i pare. Moskva: Energija, 1975

Fadyushina M.P. Toplinski proračun kotlovskih jedinica: Smjernice za izvođenje nastavnog projekta iz discipline "Kotlovska postrojenja i generatori pare" za redovite studente specijalnosti 0305 - Termoelektrane. Sverdlovsk: UPI im. Kirova, 1988, 38 str.

Fadyushina M.P. Toplinski proračun kotlovskih jedinica. Upute za izvođenje kolegijalnog projekta iz discipline "Kotlovske instalacije i generatori pare". Sverdlovsk, 1988, 46 str.

Slični dokumenti

Karakteristike kotla TP-23, njegov dizajn, toplinska bilanca. Proračun entalpija produkata izgaranja zraka i goriva. Toplinska ravnoteža kotlovske jedinice i njezina učinkovitost. Proračun prijenosa topline u peći, verifikacijski toplinski proračun festoona.

seminarski rad, dodan 15.04.2011


Strukturne karakteristike kotlovske jedinice, shema komore za izgaranje, dimovodnog kanala i rotacijske komore. Elementarni sastav i toplina izgaranja goriva. Određivanje volumena i parcijalnih tlakova produkata izgaranja. Toplinski proračun kotla.

seminarski rad, dodan 05.08.2012


Toplinska shema kotlovske jedinice E-50-14-194 D. Proračun entalpija plinova i zraka. Verifikacijski proračun komore za izgaranje, kotlovskog snopa, pregrijača. Raspodjela apsorpcije topline na putu para-voda. Toplinska ravnoteža grijača zraka.

seminarski rad, dodan 11.03.2015


Procijenjene karakteristike goriva. Proračun volumena zraka i produkata izgaranja, učinkovitost, komora za izgaranje, feston, pregrijač I i II stupnja, ekonomizator, grijač zraka. Toplinska ravnoteža kotlovske jedinice. Proračun entalpija za plinske kanale.

seminarski rad, dodan 27.01.2016


Preračunavanje količine topline na izlaznu paru parnog kotla. Proračun volumena zraka potrebnog za izgaranje, produkti potpunog izgaranja. Sastav produkata izgaranja. Toplinska ravnoteža kotlovske jedinice, učinkovitost.

test, dodan 08.12.2014


Opis kotlovske jedinice GM-50–1, plinski i parovodni put. Proračun volumena i entalpija zraka i produkata izgaranja za određeno gorivo. Određivanje parametara ravnoteže, ložišta, festona kotlovske jedinice, načela raspodjele topline.

seminarski rad, dodan 30.03.2015


Opis dizajna i tehničkih karakteristika kotlovske jedinice DE-10-14GM. Proračun teorijske potrošnje zraka i volumena produkata izgaranja. Određivanje koeficijenta viška zraka i usisavanja u plinovodima. Provjera toplinske bilance kotla.

seminarski rad, dodan 23.01.2014


Karakteristike kotla DE-10-14GM. Proračun volumena produkata izgaranja, volumnih udjela troatomnih plinova. Omjer viška zraka. Toplinska bilanca kotlovske jedinice i određivanje potrošnje goriva. Proračun prijenosa topline u ložištu, ekonomizator vode.

seminarski rad, dodan 20.12.2015


Proračun volumena i entalpije zraka i produkata izgaranja. Procijenjena toplinska bilanca i potrošnja goriva kotlovske jedinice. Provjerite izračun komore za izgaranje. Konvektivne ogrjevne površine. Proračun ekonomajzera vode. Potrošnja produkata izgaranja.

seminarski rad, dodan 11.04.2012


Vrste goriva, njegov sastav i toplina tehnički podaci. Proračun volumena zraka pri izgaranju krutih, tekućih i plinovitih goriva. Određivanje koeficijenta viška zraka prema sastavu dimnih plinova. Materijalna i toplinska bilanca kotlovske jedinice.

Sastavio: M.V. KALMYKOV UDC 621.1 Projektiranje i rad kotla TGM-84: Metoda. ukaz / Samar. država tehn. un-t; Comp. M.V. Kalmikov. Samara, 2006. 12 str. Razmatraju se glavne tehničke karakteristike, izgled i opis dizajna kotla TGM-84 i princip njegovog rada. Crteži rasporeda kotlovske jedinice s pomoćna oprema , opći pogled na kotao i njegove komponente. Prikazan je dijagram parovodnog puta kotla i opis njegovog rada. Metodičke upute namijenjene su studentima specijalnosti 140101 "Termoelektrane". Il. 4. Bibliografija: 3 naslova. Tiskano odlukom uredničkog i izdavačkog vijeća SamSTU 0 GLAVNE KARAKTERISTIKE KOTLOVSKE JEDINICE Kotlovske jedinice TGM-84 dizajnirane su za proizvodnju visokotlačne pare izgaranjem plinovitog goriva ili loživog ulja i dizajnirane su za sljedeće parametre: Nazivni učinak pare … ………………………… Radni tlak u bubnju ………………………………………… Radni tlak pare iza glavnog parnog ventila ……………. Temperatura pregrijane pare ………………………………………. Temperatura napojne vode ……………………………………… Temperatura vrućeg zraka a) tijekom izgaranja loživog ulja ……………………………………………. b) pri izgaranju plina ……………………………………………. 420 t/h 155 ata 140 ata 550 °C 230 °C 268 °C 238 °C Sastoji se od komore za izgaranje, koja je uzlazni plinski kanal i silaznog konvektivnog vratila (slika 1). Komora za izgaranje podijeljena je zaslonom s dva svjetla. Donji dio svake bočne rešetke prelazi u blago nagnutu rešetku ložišta, čiji su donji kolektori pričvršćeni za kolektore dvosvjetleće rešetke i pomiču se zajedno s toplinskim deformacijama tijekom loženja i gašenja kotla. Prisutnost zaslona s dva svjetla osigurava intenzivnije hlađenje dimnih plinova. Sukladno tome, toplinsko naprezanje volumena ložišta ovog kotla odabrano je da bude znatno veće nego u jedinicama s ugljenom prahu, ali niže nego u drugim standardnim veličinama plinsko-uljnih kotlova. To je olakšalo radne uvjete cijevi s dvosvjetlosnim zaslonom, koje percipiraju najveću količinu topline. U gornjem dijelu peći iu rotacijskoj komori nalazi se poluradijacijski zaslonski pregrijač. U konvektivnom oknu nalazi se horizontalni konvekcijski pregrijač i ekonomizator vode. Iza ekonomajzera vode nalazi se komora s prihvatnim spremnicima za čišćenje sačme. Iza konvektivnog okna ugrađena su dva paralelno spojena regenerativna grijača zraka tipa RVP-54. Kotao je opremljen s dva VDN-26-11 puhala i dva D-21 ispušna ventilatora. Kotao je više puta rekonstruiran, zbog čega se pojavio model TGM-84A, a zatim TGM-84B. Konkretno, uvedeni su jedinstveni siti i postignuta je ravnomjernija raspodjela pare između cijevi. Povećan je poprečni razmak cijevi u horizontalnim nizovima konvektivnog dijela pregrijača pare, čime je smanjena vjerojatnost njegovog onečišćenja mazutom. 2 0 R i s. 1. Uzdužni i poprečni presjeci plinsko-uljnog kotla TGM-84: 1 – komora za izgaranje; 2 - plamenici; 3 - bubanj; 4 - zasloni; 5 - konvektivni pregrijač; 6 - kondenzacijska jedinica; 7 – ekonomajzer; 11 - hvatač sačme; 12 - ciklon s daljinskim odvajanjem Kotlovi prve modifikacije TGM-84 opremljeni su s 18 uljno-plinskih plamenika postavljenih u tri reda na prednjoj stijenci komore za izgaranje. Trenutno su instalirana četiri ili šest plamenika veće produktivnosti, što pojednostavljuje održavanje i popravak kotlova. UREĐAJI PLAMENIKA Komora za izgaranje opremljena je sa 6 uljno-plinskih plamenika postavljenih u dva nivoa (u obliku 2 trokuta u nizu, vrhom prema gore, na prednjoj stijenci). Plamenici donjeg sloja postavljeni su na 7200 mm, a gornji sloj na 10200 mm. Plamenici su predviđeni za odvojeno izgaranje plina i loživog ulja, vrtložni, jednoprotočni sa centralnim razvodom plina. Ekstremni plamenici donjeg sloja okrenuti su prema osi polupeći za 12 stupnjeva. Kako bi se poboljšalo miješanje goriva sa zrakom, plamenici imaju vodeće lopatice, prolazeći kroz koje se zrak uvija. Uzduž osi plamenika na kotlovima ugrađene su uljne mlaznice s mehaničkim raspršivačem, duljina cijevi uljne mlaznice je 2700 mm. Dizajn peći i raspored plamenika moraju osigurati stabilan proces izgaranja, njegovu kontrolu, a također isključiti mogućnost stvaranja slabo prozračenih prostora. Plinski plamenici moraju raditi stabilno, bez odvajanja i preljeva plamena u području regulacije toplinskog opterećenja kotla. Plinski plamenici koji se koriste na kotlovima moraju biti certificirani i imati putovnice proizvođača. KOMORA PEĆI Prizmatična komora podijeljena je dvosvjetlosnim zaslonom na dvije polupeći. Volumen komore za izgaranje je 1557 m3, toplinski stres volumena izgaranja je 177000 kcal/m3 sat. Bočne i stražnje stijenke komore zaštićene su isparivačkim cijevima promjera 60×6 mm s korakom od 64 mm. Bočne rešetke u donjem dijelu imaju kosine prema sredini ložišta s nagibom od 15 stupnjeva prema horizontali i čine ognjište. Kako bi se izbjeglo raslojavanje mješavine pare i vode u cijevima blago nagnutim prema horizontali, dijelovi bočnih zaslona koji tvore ložište prekriveni su šamotnim opekama i kromitnom masom. Sustav zaslona je suspendiran na metalne konstrukcije uz pomoć šipki strop i ima sposobnost slobodnog pada tijekom toplinskog širenja. Cijevi sita za isparavanje zavarene su šipkom D-10 mm s visinskim razmakom od 4-5 mm. Kako bi se poboljšala aerodinamika gornjeg dijela komore za izgaranje i zaštitile komore stražnjeg zaslona od zračenja, cijevi stražnjeg zaslona u gornjem dijelu čine izbočinu u peć s prepustom od 1,4 m. Izbočina je oblikovana 70 % cijevi stražnjeg stakla. 3 Kako bi se smanjio učinak neravnomjernog zagrijavanja na cirkulaciju, sva su sita podijeljena. Staklo s dva svjetla i dva bočna stakla imaju po tri kruga cirkulacije, a stražnje staklo ima šest. Kotlovi TGM-84 rade na dvostupanjskoj shemi isparavanja. Prvi stupanj isparavanja (čisti odjeljak) uključuje bubanj, stražnje ploče, zaslone s dva svjetla, 1. i 2. s prednje strane bočnih ploča zaslona. Drugi stupanj isparavanja (odjeljak za sol) uključuje 4 udaljena ciklona (po dva sa svake strane) i treću ploču bočnih sita s prednje strane. U šest donjih komora stražnjeg stakla voda iz bubnja dovodi se kroz 18 odvodnih cijevi, po tri u svaki kolektor. Svaka od 6 ploča uključuje 35 zaslonskih cijevi. Gornji krajevi cijevi povezani su s komorama, iz kojih parno-vodena smjesa kroz 18 cijevi ulazi u bubanj. Zaslon s dva svjetla ima prozore oblikovane cijevima za izjednačavanje tlaka u polupećima. U tri donje komore dvovisinskog sita voda iz bubnja ulazi kroz 12 propustnih cijevi (4 cijevi za svaki kolektor). Krajnji paneli imaju po 32 zaslonske cijevi, a srednji ima 29 cijevi. Gornji krajevi cijevi povezani su s tri gornje komore, iz kojih se smjesa pare i vode usmjerava u bubanj kroz 18 cijevi. Voda teče iz bubnja kroz 8 odvodnih cijevi do četiri prednja donja kolektora bočnih rešetki. Svaka od ovih ploča sadrži 31 zaslonsku cijev. Gornji krajevi sitastih cijevi povezani su s 4 komore, iz kojih parno-vodena smjesa ulazi u bubanj kroz 12 cijevi. Donje komore solnih odjeljaka dovode se iz 4 udaljena ciklona kroz 4 odvodne cijevi (po jedna cijev iz svakog ciklona). Paneli odjeljka za sol sadrže 31 sitastu cijev. Gornji krajevi sitastih cijevi povezani su s komorama, iz kojih parno-vodena smjesa kroz 8 cijevi ulazi u 4 udaljena ciklona. BUBANJ I SEPARACIJSKI UREĐAJ Bubanj ima unutarnji promjer 1,8 m, dužinu 18 m. Svi bubnjevi su izrađeni od čeličnog lima 16 GNM (mangan-nikal-molibden čelik), debljine stjenke 115 mm. Težina bubnja oko 96600 kg. Bubanj kotla dizajniran je za stvaranje prirodne cirkulacije vode u kotlu, čišćenje i odvajanje pare proizvedene u sito cijevima. Odvajanje paro-vodene smjese 1. stupnja isparavanja organizirano je u bubnju (odvajanje 2. stupnja isparavanja provodi se na kotlovima u 4 udaljena ciklona), pranje cijele pare provodi se napojnom vodom, a zatim zadržavanje vlage iz pare. Cijeli bubanj je čisti odjeljak. Smjesa pare i vode iz gornjih kolektora (osim kolektora solnih odjeljaka) ulazi u bubanj s dvije strane i ulazi u posebnu razvodnu kutiju, iz koje se šalje u ciklone, gdje se odvija primarno odvajanje pare od vode. U bubnjevima kotlova ugrađena su 92 ciklona - 46 lijevih i 46 desnih. Na izlazu pare iz ciklona ugrađena su 4 horizontalna pločasta separatora, koja para prolazeći kroz njih ulazi u uređaj za ispiranje s mjehurićima. Ovdje, ispod uređaja za pranje čistog odjeljka, para se dovodi iz vanjskih ciklona, ​​unutar kojih je također organizirano odvajanje smjese pare i vode. Para, prošavši uređaj za ispiranje mjehurićima, ulazi u perforirani lim, gdje se para odvaja i istovremeno izjednačava protok. Nakon što prođe perforirani lim, para se kroz 32 izlazne cijevi za paru ispušta u ulazne komore zidnog pregrijača i kroz 8 cijevi u jedinicu za kondenzat. Riža. 2. Dvostupanjska shema isparavanja s udaljenim ciklonima: 1 – bubanj; 2 - daljinski ciklon; 3 - donji razvodnik cirkulacijski krug ; 4 - cijevi za stvaranje pare; 5 - odvodne cijevi; 6 - dovod napojne vode; 7 – izlaz vode za pročišćavanje; 8 - cijev za premosnicu vode od bubnja do ciklona; 9 - parna obilaznica od ciklona do bubnja; 10 - odvodna cijev pare iz uređaja Oko 50% napojne vode dovodi se u uređaj za ispiranje mjehurićima, a ostatak se odvodi kroz razvodnu granu u bubanj ispod razine vode. Prosječna razina vode u bubnju je 200 mm ispod njegove geometrijske osi. Dopuštene fluktuacije razine u bubnju 75 mm. Za izjednačavanje sadržaja soli u solnim odjeljcima kotlova prebačena su dva propusta, tako da desni ciklon hrani donji lijevi kolektor solnog odjeljka, a lijevi desni. 5 KONSTRUKCIJA PREGRIJAČA PARE Ogrjevne površine pregrijača nalaze se u komori za izgaranje, vodoravnom dimovodnom kanalu i ispadnom oknu. Shema pregrijača je dvoprotočna s višestrukim miješanjem i prijenosom pare po širini kotla, što omogućuje izjednačavanje toplinske raspodjele pojedinih zavojnica. Prema prirodi percepcije topline, pregrijač je uvjetno podijeljen u dva dijela: radijacijski i konvektivni. Zračeći dio uključuje zidni pregrijač (SSH), prvi red sita (SHR) i dio stropnog pregrijača (SHS), koji štiti strop komore za izgaranje. Konvektivnom - drugi red sita, dio stropnog pregrijača i konvekcijski pregrijač (KPP). Radijacijski zidni pregrijač NPP cijevi štite prednju stijenku komore za izgaranje. NPP se sastoji od šest panela, od kojih dva imaju po 48 cijevi, a ostali imaju 49 cijevi, razmak između cijevi je 46 mm. Svaka ploča ima 22 cijevi prema dolje, a ostale su prema gore. Ulazni i izlazni razdjelnik nalaze se u negrijanom području iznad komore za izgaranje, međurazdjelnici se nalaze u negrijanom području ispod komore za izgaranje. Gornje komore su uz pomoć šipki obješene na metalne konstrukcije stropa. Cijevi su pričvršćene u 4 razine po visini i omogućuju vertikalno pomicanje panela. Stropni pregrijač Stropni pregrijač nalazi se iznad ložišta i horizontalnog dimovodnog kanala, sastoji se od 394 cijevi postavljene sa razmakom od 35 mm koje su povezane ulaznim i izlaznim kolektorima. Pregrijač sita Pregrijač sita se sastoji od dva reda vertikalnih sita (30 sita u svakom redu) smještenih u gornjem dijelu komore za izgaranje i rotacijskog dimovodnog kanala. Razmak između sita 455 mm. Zaslon se sastoji od 23 zavojnice iste duljine i dva razdjelnika (ulazni i izlazni) postavljeni vodoravno u negrijanom prostoru. Konvektivni pregrijač Horizontalni konvektivni pregrijač sastoji se od lijevog i desnog dijela smještenog u silaznom dimovodnom kanalu iznad ekonomajzera vode. Svaka je strana pak podijeljena u dva ravna koraka. 6 PATNI PUT KOTLA Zasićena para iz bubnja kotla kroz 12 parnih premosnih cijevi ulazi u gornje kolektore NE, iz kojih se kreće prema dolje kroz srednje cijevi 6 panela i ulazi u 6 donjih kolektora, nakon čega se diže prema gore kroz vanjske cijevi od 6 panela na gornje kolektore, od kojih je 12 negrijanih cijevi usmjereno na ulazne kolektore stropnog pregrijača. Nadalje, para se kreće duž cijele širine kotla duž stropnih cijevi i ulazi u izlazne kolektore pregrijača koji se nalazi na stražnjoj stijenci konvektivnog dimnjaka. Iz ovih kolektora para se dijeli u dvije struje i usmjerava u komore pregrijača 1. stupnja, a zatim u komore vanjskih sita (7 lijevo i 7 desno), prolazeći kroz koje oba toka pare ulaze u međupregrijači 2. stupnja, lijevo i desno. U desupergrijačima stupnja I i II, para se prenosi s lijeve strane na desnu stranu i, obrnuto, kako bi se smanjila toplinska neravnoteža uzrokovana neusklađenošću plina. Nakon izlaska iz međupregrijača drugog ubrizgavanja, para ulazi u kolektore srednjih sita (8 lijevo i 8 desno), prolazeći kroz koje se usmjerava u ulazne komore kontrolne točke. Između gornjeg i donjeg dijela mjenjača ugrađeni su pregrijači stupnja III. Pregrijana para se zatim šalje u turbine kroz parovod. Riža. 3. Shema pregrijača kotla: 1 - bubanj kotla; 2 - ploča dvosmjerne cijevi za zračenje (gornji kolektori su uvjetno prikazani lijevo, a donji kolektori desno); 3 - stropna ploča; 4 - injekcijski pregrijač; 5 – mjesto ubrizgavanja vode u paru; 6 - ekstremni zasloni; 7 - srednji zasloni; 8 - konvektivni paketi; 9 – izlaz pare iz kotla 7 KONDENZAT I INJEKCIJSKI HLADNJACI Za dobivanje vlastitog kondenzata kotao je opremljen sa 2 kondenzata (po jedan sa svake strane) koji se nalaze na stropu kotla iznad konvektivnog dijela. Sastoje se od 2 razdjelne grane, 4 kondenzatora i sakupljača kondenzata. Svaki kondenzator sastoji se od komore D426×36 mm. Rashladne površine kondenzatora čine cijevi zavarene na cijevnu ploču koja je podijeljena na dva dijela i čini izlaznu i ulaznu komoru za vodu. Zasićena para iz bubnja kotla se kroz 8 cijevi šalje u četiri razdjelnika. Iz svakog kolektora para se odvodi u dva kondenzatora cijevima od po 6 cijevi do svakog kondenzatora. Kondenzacija zasićene pare koja dolazi iz bubnja kotla provodi se hlađenjem napojnom vodom. Napojna voda nakon sustava ovjesa dovodi se u komoru za dovod vode, prolazi kroz cijevi kondenzatora i izlazi u drenažnu komoru i dalje u ekonomizator vode. Zasićena para koja dolazi iz bubnja ispunjava parni prostor između cijevi, dolazi u dodir s njima i kondenzira se. Nastali kondenzat kroz 3 cijevi iz svakog kondenzatora ulazi u dva kolektora, odatle se kroz regulatore dovodi do pregrijača I, II, III lijevog i desnog ubrizgavanja. Injektiranje kondenzata nastaje zbog tlaka koji nastaje zbog razlike u Venturijevoj cijevi i pada tlaka na putu pare pregrijača od bubnja do mjesta ubrizgavanja. Kondenzat se ubrizgava u šupljinu Venturi cijevi kroz 24 rupe promjera 6 mm, smještene po obodu na uskom dijelu cijevi. Venturijeva cijev pri punom opterećenju kotla smanjuje tlak pare povećavajući njegovu brzinu na mjestu ubrizgavanja za 4 kgf/cm2. Maksimalni kapacitet jednog kondenzatora pri 100% opterećenju i proračunskim parametrima pare i napojne vode je 17,1 t/h. EKONOMAJZER VODE Čelični serpentinasti ekonomajzer vode sastoji se od 2 dijela, koji se nalaze redom u lijevom i desnom dijelu padajućeg okna. Svaki dio ekonomajzera sastoji se od 4 bloka: donjeg, 2 srednja i gornjeg. Između blokova se prave otvori. Ekonomizator vode sastoji se od 110 paketa zavojnica raspoređenih paralelno s prednjom stranom kotla. Zavojnice u blokovima raspoređene su s razmakom od 30 mm i 80 mm. Srednji i gornji blokovi ugrađeni su na grede koje se nalaze u dimnom kanalu. Za zaštitu od plinske okoline, ove grede su prekrivene izolacijom, zaštićene metalnim pločama debljine 3 mm od udara stroja za pjeskarenje. Donji blokovi su ovješeni o grede uz pomoć regala. Stalci dopuštaju mogućnost uklanjanja paketa zavojnica tijekom popravka. 8 Ulazna i izlazna komora ekonomajzera vode nalaze se izvan plinskih kanala i pričvršćene su na okvir kotla pomoću nosača. Grede ekonomizatora vode se hlade (temperatura greda tijekom paljenja i tijekom rada ne bi trebala prelaziti 250 °C) dovodom hladnog zraka do njih iz tlaka puhala, uz ispuštanje zraka u usisne kutije puhala. GRIJAČ ZRAKA U kotlovnici su ugrađena dva regenerativna grijača zraka RVP-54. RVP-54 regenerativni grijač zraka je protustrujni izmjenjivač topline koji se sastoji od rotirajućeg rotora zatvorenog unutar fiksnog kućišta (slika 4). Rotor se sastoji od ljuske promjera 5590 mm i visine 2250 mm, izrađene od čeličnog lima debljine 10 mm i glavčine promjera 600 mm, kao i radijalnih rebara koja povezuju glavčinu s ljuskom, dijeleći rotor u 24 sektora. Svaki je sektor podijeljen okomitim listovima na P i s. Slika 4. Strukturna shema regenerativnog grijača zraka: 1 – kanal; 2 - bubanj; 3 - tijelo; 4 - nadjev; 5 - osovina; 6 - ležaj; 7 - brtva; 8 - elektromotor tri dijela. U njih se polažu dijelovi grijaćih ploča. Visina sekcija postavljena je u dva reda. Gornji red je vrući dio rotora, izrađen od distancera i valovitog lima debljine 0,7 mm. Donji red sekcija je hladni dio rotora i izrađen je od ravnih odstojnih ploča debljine 1,2 mm. Pakiranje hladnog kraja je osjetljivije na koroziju i može se lako zamijeniti. Unutar glavčine rotora prolazi šuplja osovina koja u donjem dijelu ima prirubnicu na koju se rotor oslanja, glavčina je pričvršćena na prirubnicu svornjacima. RVP ima dva poklopca - gornji i donji, na njima su ugrađene brtvene ploče. 9 Proces izmjene topline odvija se zagrijavanjem rotorskog omotača u struji plina i hlađenjem u struji zraka. Sekvencijalno kretanje zagrijanog pakiranja iz protoka plina u protok zraka provodi se rotacijom rotora s frekvencijom od 2 okretaja u minuti. U svakom trenutku, od 24 sektora rotora, 13 sektora je uključeno u plinski put, 9 sektora - u zračni put, dva sektora su isključena iz rada i pokrivena su brtvenim pločama. Grijač zraka koristi princip protustruje: zrak se uvodi s izlazne strane, a ispušta s ulazne strane plina. Grijač zraka namijenjen je za zagrijavanje zraka od 30 do 280 °S uz hlađenje plinova od 331 °S do 151 °S pri radu na loživo ulje. Prednost regenerativnih grijača zraka je njihova kompaktnost i mala težina, glavni nedostatak je značajan preljev zraka sa strane zraka na stranu plina (standardni usis zraka je 0,2–0,25). OKVIR KOTLA Okvir kotla sastoji se od čelični stupovi povezan vodoravnim gredama, rešetkama i zategama, a služi za primanje opterećenja od težine bubnja, svih grijaćih površina, kondenzata, obloge, izolacije i servisnih platformi. Okvir kotla izrađen je zavaren od oblikovanog valjanog metala i čeličnog lima. Stupovi okvira pričvršćeni su na podzemni armiranobetonski temelj kotla, baza (cipela) stupova izlivena je betonom. OBLOGA Obloga ložišta sastoji se od vatrostalnog betona, kovelitnih ploča i brtvene magnezitne žbuke. Debljina obloge je 260 mm. Ugrađuje se u obliku štitova koji se pričvršćuju na okvir kotla. Obloga stropa sastoji se od ploča debljine 280 mm koje slobodno leže na cijevima pregrijača. Struktura panela: sloj vatrostalnog betona debljine 50 mm, sloj termoizolacionog betona debljine 85 mm, tri sloja kovelitnih ploča ukupne debljine 125 mm i sloj brtvene magnezitne obloge debljine 20 mm. na metalnu mrežu. Obloga okretne komore i konvekcijske osovine montirani su na štitove, koji su pak pričvršćeni na okvir kotla. Ukupna debljina obloge prekretne komore je 380 mm: vatrostalni beton - 80 mm, termoizolacijski beton - 135 mm i četiri sloja kovelitnih ploča po 40 mm. Obloga konvektivnog pregrijača sastoji se od jednog sloja termoizolacijskog betona debljine 155 mm, sloja vatrostalnog betona - 80 mm i četiri sloja kovelitnih ploča - 165 mm. Između ploča nalazi se sloj sovelitne mastike debljine 2÷2,5 mm. Obloga vodnog ekonomajzera debljine 260 mm sastoji se od vatrostalnog i toplinski izolacijskog betona i tri sloja kovelitnih ploča. SIGURNOSNE MJERE Rad kotlovskih jedinica mora se provoditi u skladu s važećim "Pravilima za projektiranje siguran rad parni i toplovodni kotlovi koje je odobrio Rostekhnadzor i Tehnički zahtjevi za protueksplozijsku sigurnost kotlovskih postrojenja na loživo ulje i prirodni plin, kao i važeći Sigurnosna pravila za održavanje termoenergetske opreme elektrana. Bibliografski popis 1. Upute za rad za energetski kotao TGM-84 u TE VAZ. 2. Meiklyar M.V. Suvremeni kotlovski agregati TKZ. M.: Energija, 1978. 3. A.P. Kovalev, N.S. Leleev, T.V. Vilensky. Generatori pare: udžbenik za sveučilišta. M.: Energoatomizdat, 1985. 11 Dizajn i rad kotla TGM-84 Sastavio Maksim Vitalievich KALMYKOV Urednik N.V. Versh i nina Tehnički urednik G.N. Shan'kov Potpisano za tisak 20.06.06. Format 60×84 1/12. Offset papir. Offset tisak. R.l. 1.39. Stanje.cr.-ott. 1.39. Uč.-ur. l. 1,25 Tiraž 100. Str. - 171. _________________________________________________________________________________________________ Državna obrazovna ustanova visokog stručnog obrazovanja "Samarsko državno tehničko sveučilište" 432100, Samara, ul. Molodogvardeyskaya, 244. Glavna zgrada 12

MINISTARSTVO ENERGETIKE I ELEKTRIFIKACIJE SSSR-a

GLAVNI TEHNIČKI ODJEL ZA POSLOVANJE
ENERGETSKI SUSTAVI

TIPIČNI PODACI O ENERGIJI
KOTLA TGM-96B ZA IZGARANJE GORIVA

Moskva 1981

Ovu tipičnu energetsku karakteristiku razvio je Soyuztekhenergo (inženjer G.I. GUTSALO)

Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B sastavljena je na temelju toplinskih ispitivanja koje su proveli Soyuztekhenergo u Rigi CHPP-2 i Sredaztekhenergo u CHPP-GAZ, a odražava tehnički ostvarivu učinkovitost kotla.

Tipična energetska karakteristika može poslužiti kao osnova za sastavljanje standardnih karakteristika kotlova TGM-96B pri izgaranju loživog ulja.

Primjena

. KRATAK OPIS OPREME INSTALACIJE KOTLA

1.1 . Kotao TGM-96B kotlovnice Taganrog - plinsko ulje s prirodnom cirkulacijom i rasporedom u obliku slova U, dizajniran za rad s turbinama T -100/120-130-3 i PT-60-130/13. Glavni konstrukcijski parametri kotla pri radu na loživo ulje dati su u tablici. .

Prema TKZ minimalno dopušteno opterećenje kotla prema cirkulacijskom stanju je 40% od nazivnog.

1.2 . Komora za izgaranje ima prizmatični oblik i u tlocrtu je pravokutnik dimenzija 6080 × 14700 mm. Volumen komore za izgaranje je 1635 m 3 . Toplinsko naprezanje volumena peći je 214 kW/m 3 , odnosno 184 10 3 kcal/(m 3 h). Isparljivi zasloni i radijacijski zidni pregrijač (RNS) smješteni su u komoru za izgaranje. U gornjem dijelu peći u rotacijskoj komori nalazi se ekranski pregrijač (MHE). U spuštajućem konvektivnom oknu dva paketa konvektivnog pregrijača (CSH) i vodenog ekonomajzera (WE) smještena su u nizu duž toka plina.

1.3 . Parni put kotla sastoji se od dva neovisna protoka s prijenosom pare između stranica kotla. Temperatura pregrijane pare kontrolira se ubrizgavanjem vlastitog kondenzata.

1.4 . Na prednjoj stijenci komore za izgaranje nalaze se četiri dvoprotočna uljno-plinska plamenika HF TsKB-VTI. Plamenici su postavljeni u dva nivoa na visinama od -7250 i 11300 mm s kutom elevacije od 10° u odnosu na horizont.

Za izgaranje loživog ulja predviđene su parno-mehaničke mlaznice "Titan" s nazivnim kapacitetom od 8,4 t / h pri tlaku loživog ulja od 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Postrojenje preporučuje tlak pare za ispuhivanje i raspršivanje loživog ulja od 0,6 MPa (6 kgf/cm2). Potrošnja pare po mlaznici iznosi 240 kg/h.

1.5 . Kotlovnica je opremljena:

Dva ventilatora VDN-16-P s kapacitetom od 259 10 3 m 3 / h s marginom od 10%, tlakom od 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2) s marginom od 20%, snagom od 500/ 250 kW i brzina rotacije od 741 /594 o/min svaki stroj;

Dva dimnjaka DN-24 × 2-0,62 GM s kapacitetom od 10% margine 415 10 3 m 3 / h, tlakom s marginom od 20% 21,6 MPa (216,0 kgf / m 2), snagom 800/400 kW i a brzina od 743/595 o/min svakog stroja.

1.6. Za čišćenje konvektivnih ogrjevnih površina od naslaga pepela projektom je predviđeno postrojenje za sačmu, za čišćenje RAH - pranje vode i upuhivanje parom iz bubnja uz smanjenje tlaka u prigušnici. Trajanje puhanja jednog RAH-a 50 min.

. TIPIČNE ENERGETSKE KARAKTERISTIKE KOTLA TGM-96B

2.1 . Tipična energetska karakteristika kotla TGM-96B ( riža. , , ) sastavljen je na temelju rezultata toplinskih ispitivanja kotlova u Rigi CHPP-2 i CHPP GAZ u skladu s instruktivnim materijalima i metodološkim smjernicama za standardizaciju tehničkih i ekonomskih pokazatelja kotlova. Karakteristika odražava prosječnu učinkovitost novog kotla koji radi s turbinama T -100/120-130/3 i PT-60-130/13 pod sljedećim uvjetima uzetim kao početni.

2.1.1 . U bilanci goriva elektrana na tekuća goriva dominira loživo ulje s visokim sadržajem sumpora M 100. Stoga se karakteristika izrađuje za loživo ulje M 100 (GOST 10585-75 ) sa karakteristikama: A P = 0,14%, W P = 1,5%, S P = 3,5%, (9500 kcal/kg). Svi potrebni proračuni se rade za radnu masu loživog ulja

2.1.2 . Pretpostavlja se da je temperatura loživog ulja ispred mlaznica 120 ° C( t t= 120 °S) na temelju uvjeta viskoznosti loživog ulja M 100, jednako 2,5 ° VU, prema § 5.41 PTE.

2.1.3 . Prosječna godišnja temperatura hladnog zraka (t x .c.) na ulazu u ventilator puhala uzima se jednak 10 ° C , budući da se kotlovi TGM-96B uglavnom nalaze u klimatskim regijama (Moskva, Riga, Gorki, Kišinjev) s prosječnom godišnjom temperaturom zraka blizu ove temperature.

2.1.4 . Temperatura zraka na ulazu u grijač zraka (t vp) uzima se jednak 70 ° C i konstantan kada se opterećenje kotla mijenja, u skladu sa § 17.25 PTE.

2.1.5 . Za elektrane s križnim spojevima, temperatura napojne vode (t a.c.) ispred kotla uzima se kao izračunata (230 °C) i konstantna kada se mijenja opterećenje kotla.

2.1.6 . Pretpostavlja se da je specifična neto potrošnja topline za turbinsko postrojenje 1750 kcal/(kWh), prema toplinskim ispitivanjima.

2.1.7 . Pretpostavlja se da koeficijent protoka topline varira s opterećenjem kotla od 98,5% pri nazivnom opterećenju do 97,5% pri opterećenju od 0,6D broj.

2.2 . Izračun standardne karakteristike proveden je u skladu s uputama "Toplinski proračun kotlovskih jedinica (normativna metoda)", (M.: Energia, 1973).

2.2.1 . Bruto učinkovitost kotla i gubitak topline s dimnim plinovima izračunati su u skladu s metodologijom opisanom u knjizi Ya.L. Pekker "Proračuni toplinskog inženjerstva na temelju smanjenih karakteristika goriva" (M.: Energia, 1977).

gdje

ovdje

α uh = α "ve + Δ α tr

α uh- koeficijent viška zraka u ispušnim plinovima;

Δ α tr- usisne čašice u plinskom putu kotla;

T uh- temperatura dimnih plinova iza odimljavača.

Izračun uzima u obzir temperature dimnih plinova izmjerene u toplinskim ispitivanjima kotla i svedene na uvjete za konstrukciju standardne karakteristike (ulazni parametrit x unutra, t "kf, t a.c.).

2.2.2 . Koeficijent viška zraka u točki načina rada (iza ekonomajzera vode)α "ve uzima se jednako 1,04 pri nazivnom opterećenju i mijenja se na 1,1 pri 50% opterećenja prema toplinskim ispitivanjima.

Smanjenje izračunatog (1.13) koeficijenta viška zraka nizvodno od ekonomizatora vode na onaj usvojen u standardnoj karakteristici (1.04) postiže se ispravnim održavanjem režima izgaranja prema karti režima kotla, usklađenošću s PTE zahtjevi u pogledu usisavanja zraka u ložište i u plinski put te izbor kompleta mlaznica.

2.2.3 . Usis zraka u plinski put kotla pri nazivnom opterećenju uzima se jednakim 25%. S promjenom opterećenja, usis zraka određuje se formulom

2.2.4 . Toplinski gubici zbog kemijske nepotpunosti izgaranja goriva (q 3 ) uzimaju se jednake nuli, jer tijekom ispitivanja kotla s viškom zraka, prihvaćenim u tipičnoj energetskoj karakteristici, nisu izostali.

2.2.5 . Gubitak topline zbog mehaničke nepotpunosti izgaranja goriva (q 4 ) uzimaju se jednake nuli prema "Pravilnicima o usklađivanju regulatornih karakteristika opreme i procijenjene specifične potrošnje goriva" (M.: STsNTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Gubitak topline u okoliš (q 5 ) nisu utvrđeni tijekom ispitivanja. Izračunavaju se u skladu s "Metodom ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M.: Energia, 1970) prema formuli

2.2.7 . Specifična potrošnja energije za napojnu električnu pumpu PE-580-185-2 izračunata je korištenjem karakteristika crpke preuzetih iz specifikacije TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Specifična potrošnja energije za propuh i vjetar izračunava se iz potrošnje energije za pogon ventilatora za propuh i odimljavača, izmjerene tijekom toplinskih ispitivanja i reducirane na uvjete (Δ α tr= 25%), donesena u pripremi regulatornih karakteristika.

Utvrđeno je da pri dovoljnoj gustoći plinskog puta (Δ α ≤ 30%) dimnjaci osiguravaju nazivno opterećenje kotla pri malom broju okretaja, ali bez rezerve.

Ventilatori na maloj brzini osiguravaju normalan rad kotla do opterećenja od 450 t/h.

2.2.9 . Ukupna električna snaga mehanizama kotlovskog postrojenja uključuje snagu električnih pogona: električne napojne pumpe, dimnjaka, ventilatora, regenerativnih grijača zraka (Sl. ). Snaga elektromotora regenerativnog grijača zraka uzima se prema podacima putovnice. Tijekom toplinskih ispitivanja kotla utvrđena je snaga elektromotora odimljavača, ventilatora i elektronapojne pumpe.

2.2.10 . Specifični utrošak topline za zagrijavanje zraka u kaloričnoj jedinici izračunava se uzimajući u obzir zagrijavanje zraka u ventilatorima.

2.2.11 . Specifični utrošak topline za pomoćne potrebe kotlovnice uključuje toplinske gubitke u grijačima čija je učinkovitost pretpostavljena na 98%; za parno upuhivanje RAH-a i gubitak topline s parnim upuhivanjem kotla.

Potrošnja topline za parno upuhivanje RAH-a izračunata je po formuli

Q obd = G obd · i obd · τ obd 10 -3 MW (Gcal/h)

gdje G obd= 75 kg/min u skladu s "Normama potrošnje pare i kondenzata za pomoćne potrebe energetskih jedinica 300, 200, 150 MW" (M.: STSNTI ORGRES, 1974);

i obd = ja nas. par= 2598 kJ/kg (kcal/kg)

τ obd= 200 min (4 uređaja s vremenom puhanja od 50 min kada su uključeni tijekom dana).

Potrošnja topline s propuhom kotla izračunata je po formuli

Q proizvod = G proizvod · ja k.v10 -3 MW (Gcal/h)

gdje G proizvod = PD nom 10 2 kg/h

P = 0,5%

ja k.v- entalpija kotlovske vode;

2.2.12 . Postupak provođenja ispitivanja i izbor mjernih instrumenata koji se koriste u ispitivanju određeni su "Metodom ispitivanja kotlovskih postrojenja" (M .: Energia, 1970).

. IZMJENE I DOPUNE PRAVILNIKA

3.1 . Da donesem glavnu normativni pokazatelji rada kotla na promijenjene uvjete njegovog rada unutar dopuštenih granica odstupanja vrijednosti parametara, korekcije su date u obliku grafikona i brojčanih vrijednosti. Izmjene i dopuneq 2 u obliku grafikona prikazani su na sl. , . Korekcije temperature dimnih plinova prikazane su na sl. . Uz navedeno, dane su korekcije za promjenu temperature loživog ulja koje se dovodi u kotao, te za promjenu temperature napojne vode.

3.1.1 . Korekcija za promjenu temperature loživog ulja koje se dovodi u kotao izračunava se iz učinka promjene Do Q na q 2 po formuli

UTJECAJ OPTEREĆENJA PAROM NA RADIJACIJSKA SVOJSTVA BAKLJE U LOŽIŠTU KOTLA

Mihail Taimarov

dr. sci. tech., profesor Kazanskog državnog energetskog sveučilišta,

Rais Sungatullin

visoki profesor Kazanskog državnog energetskog sveučilišta,

Rusija, Republika Tatarstan, Kazan

ANOTACIJA

U ovom radu razmatramo tok topline iz baklje tijekom izgaranja prirodni gas u kotlu TGM-84A (stanica br. 4) Nizhnekamsk CHPP-1 (NkCHPP-1) za različite radne uvjete kako bi se odredili uvjeti pod kojima je obloga stražnjeg stakla najmanje osjetljiva na toplinsko uništenje.

SAŽETAK

U ovoj operaciji toplinski tok iz baklje u slučaju izgaranja prirodnog plina u kotlu TGM-84A (stanica br. 4) Nizhnekamsk TETc-1 (NkTETs-1) za različite režimske uvjete u svrhu određivanja uvjeta pod pri čemu je zidana ovojnica stražnjeg zaslona najmanje podložna toplinskom oštećenju.

Ključne riječi: parni kotlovi, toplinski tokovi, parametri vrtloženja zraka.

ključne riječi: kotlovi, toplinski tokovi, parametri uvijanja zraka.

Uvod.

Kotao TGM-84A je plinsko-uljni kotao široke primjene relativno malih dimenzija. Njegova komora za izgaranje podijeljena je zaslonom s dva svjetla. Donji dio svake bočne rešetke prelazi u blago nagnutu rešetku ložišta, čiji su donji kolektori pričvršćeni za kolektore dvosvjetleće rešetke i pomiču se zajedno s toplinskim deformacijama tijekom loženja i gašenja kotla. Nagnute cijevi ložišta zaštićene su od baklje zračenja slojem vatrostalne opeke i kromitne mase. Prisutnost zaslona s dva svjetla osigurava intenzivno hlađenje dimnih plinova.

U gornjem dijelu peći, cijevi stražnjeg zaslona su savijene u komoru za izgaranje, tvoreći prag s projekcijom od 1400 mm. Time se osigurava pranje sita i njihova zaštita od izravnog zračenja baklje. Deset cijevi svake ploče su ravne, nemaju izbočine u ložište i nosive su. Iznad praga nalaze se zasloni koji su dio pregrijača i namijenjeni su za hlađenje produkata izgaranja i pregrijavanje pare. Prisutnost zaslona s dva svjetla, prema namjeri dizajnera, trebala bi osigurati intenzivnije hlađenje dimnih plinova nego u plinsko-uljnom kotlu TGM-96B, koji je sličnih performansi. Međutim, površina površine grijaćeg zaslona ima značajnu marginu, koja je praktički veća od one potrebne za nominalni rad kotla.

Osnovni model TGM-84 više puta je rekonstruiran, zbog čega se, kao što je gore navedeno, pojavio model TGM-84A (s 4 plamenika), a zatim TGM-84B. (6 plamenika). Kotlovi prve modifikacije TGM-84 bili su opremljeni s 18 uljno-plinskih plamenika postavljenih u tri reda na prednjoj stijenci komore za izgaranje. Trenutno se ugrađuju četiri ili šest plamenika većeg kapaciteta.

Komora za izgaranje kotla TGM-84A opremljena je s četiri plinsko-uljna plamenika KhF-TsKB-VTI-TKZ s jediničnim kapacitetom od 79 MW, postavljena u dva reda u nizu s vrhovima na prednjem zidu. Plamenici donjeg sloja (2 kom.) Instalirani su na razini od 7200 mm, gornji sloj (2 kom.) - na razini od 10200 mm. Plamenici su predviđeni za odvojeno izgaranje plina i loživog ulja. Učinak plamenika na plin 5200 nm 3 / sat. Paljenje kotla na paromehaničkim mlaznicama. Za kontrolu temperature pregrijane pare ugrađena su 3 stupnja ubrizgavanja vlastitog kondenzata.

Plamenik HF-TsKB-VTI-TKZ je vrtložni plamenik s dvostrukim protokom toplog zraka i sastoji se od tijela, 2 sekcije aksijalnog (centralnog) vrtložnika i 1. sekcije tangencijalnog (perifernog) vrtložnika zraka, središnje instalacijske cijevi za uljni plamenik i upaljač, cijevi za distribuciju plina. Glavne tehničke karakteristike dizajna (dizajna) plamenika KhF-TsKB-VTI-TKZ dane su u tablici. jedan.

Stol 1.

Osnovne konstrukcijske (projektne) specifikacijeplamenici HF-TsKB-VTI-TKZ:

Tlak plina, kPa
Potrošnja plina po plameniku, nm 3 / h
Toplinska snaga plamenika, MW
Otpor na putu plina pri nazivnom opterećenju, mm w.c. Umjetnost.
Otpor zračnog puta pri nazivnom opterećenju, mm w.c. Umjetnost.
Ukupne dimenzije, mm	3452x3770x3080
Ukupni izlazni presjek kanala toplog zraka, m 2
Ukupni izlazni odjeljak plinske cijevi, m 2

Karakteristike smjera uvijanja zraka u plamenicima HF-TsKB-VTI-TKZ prikazane su na sl. 1. Shema mehanizma za uvijanje prikazana je na sl. 2. Raspored izlaznih cijevi za plin u plamenicima prikazan je na sl. 3.

Slika 1. Shema numeriranja plamenika, vrtlozi zraka u plamenicima i položaj plamenika KhF-TsKB-VTI-TKZ na prednjoj stijenci peći kotlova TGM-84A br. 4.5 NkCHP-1

Slika 2. Shema mehanizma za implementaciju uvijanja zraka u plamenicima KhF-TsKB-VTI-TKZ kotlova TGM-84A NkCHP-1

Kutija vrućeg zraka u plameniku podijeljena je u dva toka. U unutarnjem kanalu ugrađen je aksijalni vrtlog, au perifernom tangencijalnom kanalu ugrađen je podesivi tangencijalni vrtlog.

Slika 3. Dijagram položaja izlaznih cijevi za plin u plamenicima KhF-TsLB-VTI-TKZ kotlova TGM-84A NkCHP-1

Tijekom pokusa izgarao je Urengoy plin s kalorijskom vrijednošću od 8015 kcal/m 3 . Tehnika eksperimentalnog istraživanja temelji se na korištenju beskontaktne metode mjerenja upadnih toplinskih tokova iz baklje. U eksperimentima, vrijednost toplinskog toka koji pada iz baklje na zaslone q Pad je mjeren laboratorijski kalibriranim radiometrom.

Mjerenja nesvjetlećih produkata izgaranja u ložištima kotlova vršena su beskontaktno pomoću radijacijskog pirometra tipa RAPIR koji je pokazivao temperaturu zračenja. Pogreška u mjerenju stvarne temperature nesvjetlećih proizvoda na izlazu iz peći na 1100°C metodom zračenja za kalibraciju RK-15 s materijalom leće od kvarca procjenjuje se na ± 1,36%.

NA opći pogled izraz za lokalnu vrijednost toplinskog toka koji pada iz baklje na ekrane q pad se može prikazati kao funkcija stvarne temperature plamena T f u komori za izgaranje i emisivnost baklje α f, prema Stefan-Boltzmannovom zakonu:

q jastučić = 5,67 ´ 10 -8 α f T f 4, W / m 2,

gdje: T f je temperatura produkata izgaranja u baklji, K. Stupanj svjetline emisivnosti baklje α λ​f = 0,8 uzima se prema preporukama.

Grafikon ovisnosti o utjecaju opterećenja parom na svojstva zračenja baklje prikazan je na sl. 4. Mjerenja su obavljena na visini od 5,5 m kroz otvore br. 1 i br. 2 lijevog bočnog zaslona. Iz grafikona je vidljivo da s povećanjem parnog opterećenja kotla dolazi do vrlo snažnog porasta vrijednosti padajućih toplinskih tokova iz baklje u području stražnjeg zaslona. Prilikom mjerenja kroz otvor koji se nalazi bliže prednjem zidu, također dolazi do povećanja vrijednosti koje padaju s baklje na zaslone protoka topline s povećanjem opterećenja. Međutim, u usporedbi s toplinskim tokovima na stražnjem staklu, u smislu apsolutne vrijednosti, toplinski tokovi u području prednjeg stakla za velika opterećenja su u prosjeku 2 ... 2,5 puta manji.

Slika 4. Distribucija upadnog toplinskog toka q jastučić prema dubini ložišta, ovisno o kapacitetu pare D do prema mjerenjima kroz grotla 1, 2 1. sloj na razini od 5,5 m uz lijevu stijenku ložišta za kotao TGM-84A br. 4 NkCHP-1 pri maksimalnom okretanju zraka u položaju lopatica u plamenicima Z (razmak između grotla 1 i 2 je 6,0 m s ukupnom dubinom ložišta 7,4 m):

Na sl. Na slici 5 prikazani su grafikoni raspodjele pada upadnog toplinskog toka q po dubini ložišta, ovisno o kapacitetu pare D k, prema mjerenjima kroz grotla br. 6 i br. 7 2. reda na koti od 9,9 m uz lijevu stijenku ložišta za kotao TGM-84A br. 4 NKTES pri maksimalnom okretanju zraka u položaju lopatica u plamenicima 3 u usporedbi s rezultirajućim toplinskim tokovima prema mjerenjima kroz grotla br. 1 i br. 2 prvog reda.

Slika 5. Distribucija upadnog toplinskog toka q jastučić prema dubini ložišta, ovisno o kapacitetu pare D do prema mjerenjima kroz grotla br. 6 i br. 7 2. reda na kot. 9,9 m uz lijevu stijenku ložišta za kotao TGM-84A br. 4 NKTEC-a pri maksimalnom zakretanju zraka u položaju lopatica u plamenicima H u usporedbi s rezultirajućim toplinskim tokovima prema mjerenjima kroz grotla br. 1 i br. 2 prvog sloja (udaljenost između grotla 6 i 7 jednaka je 5,5 m s ukupnom dubinom peći od 7,4 m):

Oznake za položaj vrtložnika zraka u plamenicima, usvojene u ovom radu:

Z - maksimalno uvijanje, O - bez uvijanja, zrak ide bez uvijanja.

Indeks c je središnje uvijanje, indeks p je periferno glavno uvijanje.

Odsutnost indeksa znači isti položaj lopatica za središnje i periferne zavoje (ili oba zavoja u O položaju ili oba zavoja u Z položaju).

Od fig. Slika 5 pokazuje da se najveće vrijednosti toplinskih tokova od baklje do ogrjevnih površina zaslona odvijaju, prema mjerenjima kroz grotlo br. 6 drugog sloja, najbliže stražnjoj stijenci ložišta na oko 9,9 m. oznake od 9,9 m, prema mjerenjima kroz grotlo br. 6, rast toplinskih tokova iz baklje se javlja brzinom od 2 kW/m2 za svakih 10 t/h povećanja opterećenja parom, dok za plamenik br. kW/m2 za svakih 10 t/h povećanja opterećenja parom.

Rast toplinskih tokova koji padaju od baklje do stražnjeg stakla, prema mjerenjima kroz otvor br. 1 na razini od 5,5 m prvog sloja, s povećanjem opterećenja kotla TGM-84A br. toplinski tokovi u blizini stražnjeg stakla na oko 9,9 m.

Maksimalna gustoća toplinskog zračenja od baklje do stražnjeg stakla, mjerena kroz otvor br. 6 na razini od 9,9 m, čak i pri maksimalnom izlazu pare kotla TGM-84A br.) je u prosjeku 23% veća u usporedbi na vrijednost gustoće zračenja baklje na stražnjem staklu na razini 5,5 m, prema mjerenjima kroz otvor br. 1.

Rezultirajući toplinski tok dobiven mjerenjima na razini od 9,9 m kroz otvor br. 7 drugog sloja (najbliži prednjem zaslonu), s povećanjem parnog opterećenja kotla TGM-84A br. uvijanje zraka u plamenicima (položaj zakretnih lopatica H) za svakih 10 t/h povećava se za 2 kW/m 2, tj. kao u gornjem slučaju, prema mjerenjima kroz otvor br. 6 koji je najbliži stražnjem staklu na oko 9,9 m.

Povećanje vrijednosti padajućih toplinskih tokova, prema mjerenjima kroz otvor br. 7 drugog sloja na razini od 9,9 m, događa se s povećanjem opterećenja pare kotla TGM-84A br. 4 od NCTPP od 230 t/h do 420 t/h za svakih 10 t/h brzinom od 4,7 kW/m 2, tj. 2,35 puta sporije u usporedbi s rastom toplinskih tokova koji padaju iz baklje, prema mjerenjima kroz grotlo br. 2 na oko 5,5 m.

Mjerenja toplinskih tokova koji padaju iz baklje kroz otvor br. 7 na razini od 9,9 m pri vrijednostima parnog opterećenja kotla od 420 t/h praktički se podudaraju s vrijednostima dobivenim tijekom mjerenja kroz otvor br. 2 na razini od 5,5 m za uvjete maksimalnog vrtloga zraka u plamenicima (položaj zakretnih lopatica H) kotla TGM-84A br. 4 NKTES-a.

Zaključci.

1. Utjecaj promjene aksijalnog (centralnog) uvijanja zraka u plamenicima na vrijednost toplinskih tokova iz plamenika, u usporedbi s promjenom tangencijalnog uvijanja zraka u plamenicima, je mali i uočljiviji je pri nivo od 5,5 m duž dionice 2.

2. Najveći izmjereni protoki dogodili su se u odsutnosti tangencijalnog (perifernog) uvijanja zraka u plamenicima i iznosili su 362,7 kW/m 2, mjereno kroz grotlo br. 6 na koti 9,9 m pri opterećenju od 400 t/h. Vrijednosti toplinskih tokova iz baklje u rasponu od 360 ... 400 kW / m 2 opasne su kada peć radi izravnim bacanjem baklje na stijenku peći sa strane pečenja zbog postupnog uništavanja unutarnje obloge.

Bibliografija:

1. Garrison T.R. Radijacijska pirometrija. – M.: Mir, 1964, 248 str.
2. Gordov A.N. Osnove pirometrije - M .: Metalurgija, 1964. 471 str.
3. Taimarov M.A. Laboratorijska radionica iz kolegija "Kotlovska postrojenja i generatori pare". Tutorial Kazan, KSEU 2002, 144 str.
4. Taimarov M.A. Studija učinkovitosti energetskih objekata. - Kazan: Kazan. država energije un-t, 2011. 110 str.
5. Taimarov M.A. Praktična obuka u CHP. - Kazan: Kazan. država energije un-t, 2003., 90 str.
6. Toplinski prijemnici zračenja. Zbornik radova 1. svesaveznog simpozija. Kijev, Naukova Dumka, 1967. 310 str.
7. Shubin E.P., Livin B.I. Dizajn postrojenja za toplinsku obradu termoelektrana i kotlovnica - M .: Energia, 1980. 494 str.
8. Trazicijski metalni pirit dichaicogenides: visokotlačna sinteza i korelacija svojstava / T.A. Bither, R.I. Bouchard, W.H. Oblak i sur. // Inorg. Chem. - 1968. - V. 7. - P. 2208–2220.